外脚手架建 设 单 位：
监 理 单 位： 施 工 单 位： 项目负责人 ： 技术负责人 ： 编 制 人 ： 编 制 日 期：
1
受控文件 编号：
（安全）专项施工方案
目录
1.编制依据： .............................................................................................. 3 2.工程概况................................................................................................... 3 3.脚手架方案设计 ...................................................................................... 4 4.施工部署： .............................................................................................. 5 5.施工准备................................................................................................... 6 6.分部分项施工方法： .............................................................................. 7 7. 监测监控措施： .................................................................................. 14 8.应急预案： ............................................................................................ 15 9.技术措施： ............................................................................................ 15 10附件： ................................................................................................... 19
2
1.编制依据：
1.1 XXXXXXXXX工程设计图纸及施工合同；
1.2《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2001）； 1.3《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ 80-91）； 1.4《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59-99）； 1.5《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)。 1.6《钢结构设计规范》 （GB50017-2003）； 1.7《混凝土结构设计规范》 （GB50010-2002）； 1.8《建筑地基基础设计规范》 （GB50007-2002）； 1.9《建筑施工手册》；
2.工程概况
XXXXXXXXX位于XXXXXXX。我单位承建的该工程二标段包含3#、4#高层住宅楼；11#、12#、15#~22#楼10栋别墅及地下整体车库。建设总工期为335天，总建筑面积102801.27㎡。
3#、4#高层住宅楼，建筑总面积为50910.27㎡（地上面积为49206.82㎡，地下面积为1703.45㎡），建筑层数地上33层，地下1层。建筑高度106.5米，框架-剪力墙结构，室内±0.00相对于绝对标高5.80米。
11#、12#、15#~22#别墅，建筑总面积为23891㎡，建筑层数地上3层，地下1层。建筑高度13.4米，框架结构，室内±0.00相对于绝对标高5.80米。地下整体车库，建筑总面积为28000㎡。
3
3.脚手架方案设计
3#、4#采用型钢悬挑双排脚手架，分别于标高9.00米、27.00米、45.00、63.00、81.00米楼层外挑18号工字钢设置型钢外挑双排外脚手架。搭设总高度为98m，共分5次悬挑每层悬挑高度为18米。搭设长度沿外墙约200米；别墅楼采用落地式脚手架，脚手架搭设高度为13米。
3.1 型钢悬挑双排脚手架设置参数
悬挑梁采用18号工字钢，长度为4.5m，悬挑段长度为1.5m，间距基本模数为1.35m,步距1.8m,内排架距墙为0.25m。悬挑梁固定在楼层内预埋的两道Φ20吊环内（下图），拉绳采用6*19-12钢丝绳，顶端固定在梁内预埋的Φ20吊环内，底部固定在预焊在工字钢上的Φ20吊环内。悬挑脚手架在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。
100 双排脚手架 2700 200 250 250 cm 焊接Ф20，长10 钢筋 1200 50 180高挡脚板一道，表 面刷黄黑相间油漆。 φ20 吊环 悬挑脚手架节点示意图 4 架底满铺脚手板及安全 网各一道
悬挑工字钢平面布置图3.2细部处理
a．预埋在楼板及梁内的Φ20U型吊环两侧预埋长度均为35cm。 b．工字钢布置遇框架柱时，撤销一根与框架柱位置冲突的工字钢，框架柱两侧工字钢间满焊两根2.7m长工字钢，钢丝绳不变。 c．四个转角处工字钢进行同一平面满焊连接，以保证外脚手架扫地杆设置，在四个转角处均增设一条钢丝绳。
d．楼梯无板处的槽钢使用6米长槽钢横跨架设在剪力墙或楼梯梁上。
5
4.施工部署：
4.1组织机构：项目经理部组织管理机构网络图如下：
技术负责人： 技术员： 技术员： 施工员：
4.2工期要求：
项目经理： 作业班组 安全员： 材料员： 型钢外挑双排外脚手架自四层外剪力墙施工前开始搭设，待剪力墙外墙砌体、抹灰、保温等工序施工完毕进行拆除。
4.3安全目标：杜绝重大人员伤亡事故和机械事故的发生，一般工伤事故频率控制在6‰以下，确保安全生产。
5.施工准备
5.1技术准备：组织工程技术人员学习施工图纸，掌握外墙节点与脚手架的关系，解决设计与施工之间的矛盾。
5.2劳动力准备：脚手架搭设及拆除由架工进行，架工必须持证上岗，施工前将架工证报项目部备份。
6
5.3材料准备：主要材料计划如下表所示：
序 号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 材料名称 钢管 钢管 钢管 直角扣件 对接扣件 旋转扣件 脚手板 安全网 密目网 工字钢 工字钢 钢丝绳 规格 φ48*6m φ48*1.5m φ48*3m 1.5m*6m 1.8m*6m 18*4.5m 18*6m 6*19-12 数量 5000支 2200支 300支 12000个 4000个 4200个 600页 10000平米 15000平米 500支 30支 1900米 执行标准 GB15831-2006 GB15831-2006 GB15831-2006 GB15831-2006 GB15831-2006 GB15831-2006 GB15831-2006 GB57257-97 GB57257-97 GB706-88 GB706-88 GBT14451-93 6.分部分项施工方法：
6.1 立杆
立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。
立杆在顶部采用搭接接长时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不
7
小于100mm。 6.2 大横杆
大横杆置于小横杆之下，立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3，大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300，局部高差不超过5cm。 6.3 小横杆
每一立杆与大横杆相交处（主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点不大于15cm。小横杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两立杆之间等距离设置1根小横杆，最大间距不超过75cm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆距离结构外边缘15cm。上下层小横杆在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立杆处相向布置。
6.4 纵、横向扫地杆
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。 6.5 剪刀撑
剪刀撑随立柱、纵横向水平杆同步搭设，脚手架转角处及中间间
8
距不大于15米设一道剪刀撑，斜杆与地面的夹角在45°～ 60°之间。搭设前用红白油漆涂刷一遍；每道剪刀撑宽度为4跨，由底到顶连续设置。
剪刀撑：
a、剪刀撑采用满设，从底向上连续设置； b、每道剪刀撑跨越5根立杆，宽度为4跨；
c、剪刀撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不得大于150mm；
d、剪刀撑斜杆接长必须采用搭接，搭接长度为1m，采用2个旋转扣件固定，端部构件盖板的边缘至杆端距离为100mm。
6.6护栏和挡脚板
在施工层脚手架板上0.6米、1.2米处各设一道护栏，贴脚手板上平设挡脚板一道。
脚手板的设置应符合下列要求：
a、作业层脚手板满铺、固定，离开墙面120mm；
b、脚手板设置在三根横向水平杆上。脚手板铺设时采用搭接铺设。接头必须支在横向水平杆上，搭接长度为200mm，其伸出横向水平杆的长度为150mm。无论对接还是搭接铺设，板头必须用麻绳与横杆捆绑扎牢。
9
c、作业层端部脚手板探头长度为150mm，其板长两端均与支撑杆可靠地固定。 6.7 连墙件
连墙件采用刚性连接方式，事先在每层结构边缘的框架梁内按2.7米间距预埋Ф25钢筋，再采用钢管与双扣件将外脚手架进行拉结，每两跨设置一个，当层高较高，超过两步架高时，按两步架高需设连墙件处，连墙件采用刚性连接方式，使用4钢管管设双扣件与楼层框架柱进行拉结详见下图。
25钢筋@2.7米 框架柱框架柱 25钢筋@2.7米
架体平面图 立面图
6.8 防护设施
脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网采用1.8m³6.0m规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。在作业层下部挂一道水平安全网，安全网采用1.5m³6.0m规格，在底层处设首层平网，往上每隔两层设层间平网，施工层随层设网。作业层脚手架立杆于0.6m和1.2m处设两道
10
防护栏杆，底部侧面设20cm高的挡脚板。 6.9通道口
通道口的搭设应符合下列要求：
a、通道口处的空间架体，除下弦平面外，在其余平面内设置一根斜腹杆；
b、斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不得大于150mm；
c、斜腹杆采用通长杆件，当必须接长时，可采用对接扣件连接。 d、通道口顶步设置两层脚手板防护，两层竹架板中间满挂一层密目网； e、通道口伸出下限杆的杆件端头，增设一个防滑扣件，并应紧靠主节点处的扣件； 6.10上料平台
设置悬挑卸料平台宽2.6m，长4.4m，两侧主梁间距2.6m采用6m长[20a槽钢进行悬挑，槽钢伸出墙外4.4米，中间次梁间距1.4m采用2.6m长[16a槽钢，主次梁采用双面焊进行连接。楼层混凝土施工时预埋一道Φ14圆钢用以固定主梁槽钢（固定方式见示意图）。每根主梁槽钢悬
11
挑部分采用两道6³19，直径为15.5mm的钢丝绳斜拉，其中第一道钢丝绳距槽钢端部100mm，第二道钢丝绳距第一道钢丝绳1000mm。钢丝绳上端通过花篮螺栓与预埋在上层楼面的吊环连接，配套线夹每端3只，间距150mm，紧固牢固，钢丝绳自由端长度不得小于200mm。预埋吊环选用Ф20加工，埋入深度不小于LaE，并与主筋焊接拉接。钢丝绳下端与槽钢拉结处焊接100长Φ25钢筋抗滑键。
悬挑平台两侧及端部设置安全栏杆，安全栏杆由Ф48³3.0纵横钢管组成，其中竖杆间距1.4m横杆间距0.6m,纵横杆焊接连接，焊接时杆件之间留有空隙以便焊缝能焊透包裹连接杆件。竖杆直接焊接到主梁槽钢上。平台两侧及端部采用1m高钢板网封闭，底部设250mm高档脚板，平台底部满铺架板一道。
本料台最大堆放材料荷载不得超过10kN。
双面满焊，焊接长度每面各5d工字钢钢筋套环另加锚固钢筋，长1.5米，直径12 另加锚固钢筋，板钢筋 长1.5米，直径12
楼层预埋吊环示意图
吊环钢筋上部设1.7m长 20锚筋，浇筑混凝土前进行预埋。上述钢筋均设于楼层底筋下部。
12
上部楼层预埋吊环示意图 上部楼层预埋吊环埋设于楼层梁或杆处，吊环埋入混凝土长度不小于LaE，端部设180度弯勾。 6.11 防雷避电措施
本工程脚手架接地、避雷措施执行《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ 46-2005）标准。
工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。架顶设置4根避雷针，避雷针采用φ12镀锌钢筋制作，高度1.5m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用40³4的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用两道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个，位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，
13
要求冲击电阻不大于10Ω，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故。
7. 监测监控措施：
7.1 施工作业人员持证上岗，对作业人员进行详细安全技术交底。 7.2 施工作业人员必须对照方案、交底进行操作，做好班前安全交底。 7.3 脚手架必须经过项目部及监理方共同验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带
7.4 对脚手架的拉结支撑应进行巡视，发现问题及时整改。 7.5 脚手架的基座，不允许有立杆悬空，发现后及时采取补救措施。 7.6 钢管、扣件进场后及时进行检查，不合格产品坚决清退出场。 7.7 脚手架拆除时严禁非操作人员在脚手架上进行任何作业。 7.8 脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用：a.搭设完毕后；b.连续使用达6个月；c.施工中中途停止使用超过15天，在重新使用之前；d.在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；e.在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时。
7.9 脚手架上严禁集中堆放不必要的施工材料或其它荷载。 7.10 在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专人定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。
14
8.应急预案：
项目部成立应急救援小组，施工现场一旦发生事故时,应急救援小组应根据当时的情况立即采取相应的应急处置措施进行现场抢救,并根据规定向上级有关部门报告,尽量把事故控制在最小范围内,并最大限度地减少人员伤亡和财产损失
9.技术措施：
9.1组织措施：
9.1.1施工组织结构保证措施
项目部工作人员在项目经理领导下须分工明确、各负其责，对工期、质量、安全等各项指标进行预控，与业主、监理配合协调一致，对工程实行最有效管理。 9.1.2施工技术管理措施：
（1）认真贯彻国家规范及标准，严格按规范、标准、图纸等要求开展施工技术管理工作。
（2）坚持按程序开展工作，落实各级技术管理岗位责任制，分岗定员。 （3）加强业务管理，坚持技术交底制度，各道工序施工之前应对施工人员进行交底，明确设计要求、洽商变更、施工条件、操作工艺、质量标准、成品保护、安全防护等方面的要求，并做到手续完备，签字齐全。
（4）加强对物资及设备的进场检查验证工作，并按照程序规定控制物资及设备进货质量。
（5）组织有关人员对施工检测设备进行计量检验，确保各类检测设备
15
性能处于良好的使用状态，保证检测数据的准确性、可靠性。 （6）实施监控计划，深入现场，跟踪考查技术方案的经济性、合理性、科学性，及时按现场情况进行调整。
（7）加强施工技术资料的管理，做好各类资料的收集、整理和归档工作。
9.2安全技术措施：
9.2.1 材质及其使用的安全技术措施
1) 扣件的紧固程度宜在40～50N²m，并不大于65N²m，对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。
2) 各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。
3) 钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。
4) 工字钢、钢丝绳、钢管、扣件、脚手板等材料及标准间按照“5.3”中相应执行标准严格验收。 9.2.2 脚手架搭设的安全技术措施
1) 脚手架的基础做到不积水、不沉陷，悬挑架楼层的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能进行悬挑架施工。
2) 搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。
3) 脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成的脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。
4) 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙
16
件以上两步。
5) 当作业层高出其下连墙件3m以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。
6) 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
7) 脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。
8) 拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。
9) 架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括外脚手架、地面的设施等各类障碍物、连墙杆及被拆除架体各附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。
10)拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。
11)拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。
12)拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
13)每天拆架下班时，不应留下隐患部位。
14)在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。
17
15)所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。
16)所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。
17)拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。
18)上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。
19)脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经项目部技术人员同意后由架子工操作。
20)不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。 21)不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。
22)要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯架子等一并拉结，不得截断架体。
23)六级风以上（含六级）时不得进行脚手架拆除作业。 9.3质量保证措施：
9.3.1工程用的所有材料进场时必须严格按规定进行验收。 9.3.2施工过程的质量控制：施工前均由技术人员编制出详细的技术质量交底，由班组遵照实施。
9.3.3建立健全质量保证体系，岗位责任制及各项管理制度，制定质量责任风险预防措施，树立全员质量意识。
9.3.4施工过程严把操作、验收质量关。在整个施工过程中，贯彻施
18
工前有交底、施工中有检查，施工后有验收的操作管理办法。作到施工操作程序化、标准化、规范化，确保工程质量。
9.3.5施工工序坚持检查验收制，即自检、专检、交接检，使各工序质量处于受控状态。 9.4文明施工措施：
9.4.1 进入施工现场的人员要爱护场内的各种设施和标识牌。 9.4.2 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。
9.4.3 脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。
9.4.4 施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。 9.4.5 运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。
10附件：
附件一：脚手架稳定性验算
附件二：型钢悬挑脚手架稳定性验算
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。
19
一、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 22.2 m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.35m，立杆的横距为1.2m，立杆的步距为1.8 m； 内排架距离墙长度为0.25 m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 Φ48×3.0；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；
连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m（取各楼层最大值），水平间距4 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数
本工程地处山东烟台市，查荷载规范基本风压为0.550kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为1.128；
计算中考虑风荷载作用；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1204；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 3 m。
与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；
20
楼板混凝土标号:C35；
6.拉绳与支杆参数
钢丝绳安全系数为:6.000； 钢丝绳与梁夹角为(度):60；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.45 m。
二、大横杆的计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.35³1.2/(2+1)=0.14 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2³1.2/(2+1)=0.8 kN/m；
21
静荷载的设计值: q1=1.2³0.033+1.2³0.14=0.174 kN/m； 活荷载的设计值: q2=1.4³0.8=1.12 kN/m；
图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08³0.174³1.352+0.10³1.12³1.352 =0.256 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距为 M2max= -0.10³0.174³1.352-0.117³1.12³1.352 =-0.304 kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max(0.256×106,0.304×106)/4490=67.606 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ= 67.606 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
22
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下：
其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.12=0.153 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.8 kN/m； 最大挠度计算值为： ν=
0.677×0.153×13504/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.8×13504/(100×2.06×105×107800) = 1.34 mm；
大横杆的最大挠度 1.34 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1350/150 mm与10 mm，满足要求！
三、小横杆的计算:
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.033³1.35 = 0.045 kN； 脚手板的自重标准值：P2=0.35³1.2³1.35/(2+1)=0.189 kN； 活荷载标准值：Q=2³1.2³1.35/(2+1) =1.080 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2³(0.045+0.189)+1.4 ³1.08 = 1.81 kN；
23
小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax = 1.2³0.033³1.22/8 = 0.007 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax = 1.81³1.2/3 = 0.724 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.731 kN.m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.731×106/4490=158.426 N/mm2 ；
小横杆的最大弯曲应力 σ =162.806 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqmax=5×0.033×12004/(384×2.06×105×107800) = 0.04 mm ；
24
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.045+0.162+1.08 = 1.287 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
νpmax = 1286.955×1200×(3×12002-4×12002/9 ) /(72×2.06×105×107800) = 3.554 mm；
最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.04+3.554 = 3.595 mm；
小横杆的最大挠度为 3.595 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1200/150=8与10 mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1 = 0.033³1.35³2/2=0.045 kN； 小横杆的自重标准值: P2 = 0.033³1.2/2=0.02 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.35³1.2³1.35/2=0.243 kN； 活荷载标准值: Q = 2³1.2³1.35 /2 = 1.62 kN；
荷载的设计值: R=1.2³(0.045+0.02+0.243)+1.4³1.62=2.638 kN； R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1204kN/m
NG1 = [0.1204+(1.35³2/2)³0.033/1.80]³22.20 = 3.227kN； (2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2
25
NG2= 0.35³8³1.35³(1.2+0.2)/2 = 2.349 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m
NG3 = 0.15³8³1.35/2 = 0.81 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005³1.35³22.2 = 0.15 kN； 经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.536 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 2³1.2³1.35³2/2 = 3.24 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算
其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.55 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 1 ；
Us -- 风荷载体型系数：取值为1.128； 经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ³0.55³1³1.128 = 0.434 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2³6.536+ 1.4³3.24= 12.379 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85³1.4NQ = 1.2³6.536+ 0.85³1.4³3.24= 11.699 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ³1.4WkLah2/10 =0.850 ³1.4³0.434³1.35³
26
1.82/10 = 0.226 kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N = 12.379 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.53 ； 计算长度 ,由公式 lo = k³μ×h 确定 ：l0 = 3.181 m； 长细比 Lo/i = 200 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.18 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 12379/(0.18×424)=162.204 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 162.204 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.699 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.53 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.181 m； 长细比: L0/i = 200 ；
27
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.18 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 11699.01/(0.18×424)+226045.346/4490 = 203.633 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 203.633 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.434 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw =9.72m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4³Wk³Aw = 5.91 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.91 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 250/15.9的结果查表得到 φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.958³4.24³10-4³205³103 = 83.269 kN；
Nl = 10.91 < Nf = 83.269,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 10.91小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！
28
连墙件扣件连接示意图
八、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1200mm，内排脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1450mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660 cm4，截面抵抗矩W = 185 cm3，截面积A = 30.6 cm2。
受脚手架集中荷载 N=1.2³6.536 +1.4³3.24 = 12.379 kN； 水平钢梁自重荷载 q=1.2³30.6³0.0001³78.5 = 0.288 kN/m；
29
悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
30
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R[1] = 14.039 kN； R[2] = 11.918 kN； R[3] = 0.097 kN。
最大弯矩 Mmax= 1.768 kN.m；
最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 1.768×106 /( 1.05 ×185000 )+ 12.379³103 / 3060 = 13.146 N/mm2；
水平支撑梁的最大应力计算值 13.146 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！
九、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下
31
其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb = 570 ×10.7×94× 235 /( 1450×180×235) = 2.2
由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.942。
经过计算得到最大应力 σ = 1.768×106 /( 0.942×185000 )= 10.148 N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 σ = 10.148 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求!
十、拉绳的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为： RU1=16.211 kN；
十一、拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(支杆)的内力计算：
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为 RU=16.211 kN
选择6³19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度2000MPa，直径12.5mm。
其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝114.5KN； α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6³19、6³37、6³61钢丝
32
绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；
K -- 钢丝绳使用安全系数。K＝6。 得到：[Fg]=16.221KN>Ru＝16.211KN。 经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为 N=RU=16.211kN
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为
其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 50N/mm2；
所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(16211³4/3.142³50) 1/2 =21mm；
十二、锚固段与楼板连接的计算:
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.097 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[97.21³4/(3.142³50³2)]1/2 =1.113 mm；
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。
33
附件二：悬挑卸料平台计算书
悬挑卸料平台计算书
计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.40m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.60m。
次梁采用[16a号槽钢U口水平，主梁采用[20a号槽钢U口水平，次梁间距1.40m。
容许承载力均布荷载0.80kN/m2，最大堆放材料荷载5.00kN。
一、次梁的计算
次梁选择[16a号槽钢U口水平，间距1.40m，其截面特性为
面积A=21.95cm2,惯性距Ix=866.20cm4,转动惯量Wx=108.30cm3,回转半径ix=6.28cm
截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm
1.荷载计算
(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.35³1.40=0.49kN/m
(2)最大容许均布荷载为0.80kN/m2； Q2 = 0.80³1.40=1.12kN/m
(3)型钢自重荷载 Q3=0.17kN/m
经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2³(Q1+Q2+Q3) = 1.2³(0.49+1.12+0.17) = 2.14kN/m
经计算得到，活荷载计算值 P = 1.4³5.00=7.00kN
2.内力计算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下
34
最大弯矩M的计算公式为
经计算得到，最大弯矩计算值 M = 2.14³2.602/8+7.00³2.60/4=6.35kN.m
3.抗弯强度计算
其中 x —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
经过计算得到强度 =6.35³106/(1.05³108300.00)=55.87N/mm2； 次梁的抗弯强度计算 < [f],满足要求!
4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]
其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到 b=570³10.0³63.0³235/(2600.0³160.0³235.0)=0.86
由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.732
经过计算得到强度 =6.35³106/(0.732³108300.00)=80.19N/mm2； 次梁的稳定性计算 < [f],满足要求!
二、主梁的计算
卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
35
主梁选择[20a号槽钢U口水平，其截面特性为
面积A=28.83cm2,惯性距Ix=1780.40cm4,转动惯量Wx=178.00cm3,回转半径ix=7.86cm
截面尺寸 b=73.0mm,h=200.0mm,t=11.0mm
1.荷载计算
(1)栏杆自重标准值：标准值为0.11kN/m Q1 = 0.11kN/m
(2)型钢自重荷载 Q2=0.22kN/m
经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2³(Q1+Q2) = 1.2³(0.11+0.22) = 0.40kN/m
经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为
P1=(1.2³(0.35+0.80)³0.70³2.60/2+1.2³0.17³2.60/2)=1.52kN P2=(1.2³(0.35+0.80)³1.40³2.60/2+1.2³0.17³2.60/2)=2.78kN P3=(1.2³(0.35+0.80)³1.40³2.60/2+1.2³0.17³2.60/2)+7.00/2=6.28kN
P4=(1.2³(0.35+0.80)³0.70³2.60/2+1.2³0.17³2.60/2)=1.52kN
2.内力计算
卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。
1 2
悬挑卸料平台示意图
1.52kN 2.78kN 6.28kN 1.52kN 0.40kN/m43001600B
A 100
悬挑卸料平台主梁计算简图
经过连续梁的计算得到
36
3.893.370.593.940.043.301.521.568.318.39
主梁支撑梁剪力图(kN)
5.7906.246.80
主梁支撑梁弯矩图(kN.m)
5.005
0.2522.288
主梁支撑梁变形图(mm)
外侧钢丝绳拉结位置支撑力为5.45kN
最大弯矩 Mmax=5.79kN.m
3.抗弯强度计算
其中 x —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =5.79³106/1.05/178000.0+8.36³1000/2883.0=33.88N/mm2
主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!
4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]
其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
37
经过计算得到 b=570³11.0³73.0³235/(4400.0³200.0³
235.0)=0.52
经过计算得到强度 =5.79³106/(0.520³178000.00)=62.53N/mm2； 主梁的稳定性计算 < [f],满足要求!
三、钢丝拉绳的内力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisini
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=9.98kN
四、钢丝拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=9.980kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； —— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6³19、6³37、6³61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K —— 钢丝绳使用安全系数，取10.0。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.000³9.980/0.850=117.415kN。 选择6³19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。
38
五、钢丝拉绳吊环的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为
N=RU=9.980kN
钢板处吊环强度计算公式为
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的吊环最小直径 D=[9980³4/(3.1416³50³2)]1/2=12mm
六、锚固段与楼板连接的计算
水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=3.300kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[3300³4/(3.1416³50³2)]1/2=6mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
39
因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容