三电平逆变器中点电位平衡电路的设计与仿真_陶生桂

2024-02-11 来源：钮旅网

第33卷第3期2005年3月

同济大学学报(自然科学版)

JOURNALOFTONGJIUNIVERSITY(NATURALSCIENCE)Vol.33No.3

　Mar.2005

三电平逆变器中点电位平衡

电路的设计与仿真

陶生桂,龚熙国,袁登科

(同济大学沪西校区电气工程系,上海　200331)

摘要:多电平逆变器在中高压大功率场合得到了广泛的研究和应用.二极管中点箝位三电平逆变器是一种简单实用的多电平逆变器,但是三电平逆变器直流侧中点电位偏移问题影响着逆变器及其电机调速系统的可靠性.为此提出了一种用于三电平逆变器中点电位平衡的硬件电路,详细介绍了其工作原理以及参数设定,并用Matlab/

Simulink仿真工具对系统进行了研究,给出了较好的仿真结果.

关键词:三电平逆变器;中点电位平衡;二极管箝位

中图分类号:TM464　　　　　　文献标识码:A　　　　　　　　文章编号:0253-374X(2005)03-0395-05

DesignandSimulationofNovelCircuitforNeutral2Point

VoltageBalanceinThree2LevelInverter

TAOSheng2gui,GONGXi2guo,YUANDeng2ke

(DepartmentofElectricalEngineering,TongjiUniversityWestCampus,Shanghai200331,China)

Abstract:Themultilevelinverterhasbeenstudiedandusedwidelyinhighpowerapplicationsformediumorhighvoltage.Diode2clampedthree2levelinverterisasimpleandpracticalkindofinverter.Butthedeviationofneutralpointvoltageisoneofthekeyaspectsthataffectsthereliabilityofthethree2levelinverteranditselectricdrivesystem.Thispaperpresentsanovelcircuitforneutral2pointvoltagebalanceinthethree2levelinverter.Theoperationprincipleandparameterssettingareanalyzedindetail.SimulationresultsbasedonMatlab/Simulinkaresuppliedtoconfirmthevalidityofthepro2posedcircuit.

Keywords:three2levelinverter;neutral2pointvoltagebalancing;diode2clamped

　　近几年来,多电平逆变器成为人们研究的热点课题.三电平逆变器是多电平逆变器中最简单又最实用的一种电路.三电平逆变器与传统的两电平逆变器相比较,主要优点是:器件具有2倍的正向阻断电压能力,并能减少谐波和降低开关频率,从而使系统损耗减小,使低压开关器件可以应用于高压变换器中[1].但是三电平逆变器控制策略复杂,并要考

虑中点电位平衡的问题.若逆变器直流母线上串联的2个电容的中点电压出现偏移,将引起三电平逆变器输出电压波形发生畸变而增大谐波及损耗[2].抑制三电平逆变器中点电位偏移的方法有硬件和软件两类.从软件出发将会增加控制的复杂性.笔者提出了一种抑制三电平逆变器中点电位偏移的硬件电路的实现方法.详细介绍了其工作原理和电路设计,

收稿日期:2004-02-24

作者简介:陶生桂(1940-),男,江苏常熟人,教授,博士生导师.E2mail:hb9139@163.com

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并用美国MATHWorks公司推出的交互式仿真软件Matlab/Simulink进行了研究,给出了较好的仿真结果.

1　三电平逆变器及中点电位偏移原理

　　三电平逆变器主电路结构如图1所示.其中VX1～VX4分别为X(X=A,B,C)相上的电力电子器件———绝缘栅双极型晶体管(insulatedgatebipolartransistor,IGBT);DX1～DX4为与其反并联的续流二极管;DX5,DX6为相应各相的箝位二极管;P,N为直流侧正、负电压母线;O为中性点;C1,C2为直流侧的分压电容;UA～UC为逆变器的三相输出电压;Udc为直流侧电压;iC1和iC2分别为流经C1和C2的电流;iNP为流经中性点的电流.以X相为例说明三电平逆变器的工作原理为:VX1和VX2导通时X相输出正电平;VX3和VX4导通时,X相输出负电平;VX2和VX3导通时,X相输出零电平.因此,逆变器交流侧每相输出电压相对于直流侧电压有三种取值的可能,这正是三电平逆变器名称的由来.

所示.电路中T1,T2,T3为IGBT管,D1,D2为续流二极管,L1,L2为储能电感,C1,C2为分压电容.与普通抑制电路相比,该电路增加了一个IGBT管T3,通过控制T3管的导通与关断,可以抑制直流侧电压Udc不变情况下C1,C2端的电压变化,即使Udc降低,该电路也能有效抑制中点电位的偏移.

图2　中点电位平衡电路主电路

Fig.2　Maincircuitschematicoftheneutral2point

voltagebalancing

2.1　Udc保持不变情形下的中点电位的平衡

若Udc保持不变,则Udc=UC1+UC2为常数,

UC1增加必然导致UC2下降,同样UC1下降必然使

UC2增加,因此可以通过调整直流侧两个分立电容

的电压来平衡中点电位.为实现这一目标,使T3始终处于导通状态,此时的等效电路如图3所示.

图1　绝缘栅双极型晶体管IGBT三电平逆变器

主电路原理图

Fig.1　Maincircuitschematicofinsulatedgatebipolar

transistorthree2levelinverter

　　三电平逆变器运行中会存在一个问题,即中点电位偏移,这是由于在直流侧中性点存在着流入或流出的中点电流iNP,如图1所示.当某一相上输出为零电压时(VX2,VX3管导通),中点电流使得直流侧电容分压产生失衡:当iNP流出中点时,对C1充电;当iNP流入中点时,对C2充电,若C1,C2的充放电过程不均衡,则中点电位就要发生偏移.由此可见,iC1≠iC2或iNP≠0是产生中点电位偏移的必要条件,而零电压在此过程中起了重要影响.

图3　T3导通时的等效电路图

Fig.3　EquivalentcircuitwhenT3turnson

　　这一电路由Boost和Buck变换器组成.T1,D1,L1和C2构成Buck变换器;T2,D2,L2和C1构成Boost变换器.电路的工作模式相应地分为Buck变

换模式和Boost变换模式.这两种变换模式的工作状态应当互补.当UC1>UC2时,Buck变换电路(T1,D1,L1,C2)开始工作,与此同时,Boost变换电路停止工作.Buck变换模式中,是通过调整C2两端的电压实现抑制中点电位偏移的.当T1导通时,一方面在Udc作用下,电流流经T1,L1,C2,另一方面

2　中点电位平衡电路设计及其工作原理

笔者提出的中点电位平衡电路的主电路如图2

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电容C1上的电压UC1经T1与L1构成回路,均使电感L1储能;当T1关断时,经C2,D1,L1的回路将储存在L1中的电能转换到C2中,电容C2充电,其上电压增大,直到C1与C2上的电压平衡.

当UC2>UC1时,Buck变换器不再工作,Boost变换电路开始工作.由于UC2>UC1,C2中的能量将间接转移到C1中.当T2导通时,一方面C2上的电压UC2经L2,T2放电,能量存储在L2中,另一方面Udc经C1和C2重新分配电压;当T2关断时,二极管D2导通,存储在L2中的能量通过D2转移到C1中.看出,T1,T2的耐压值应当是三电平逆变器中开关器件耐压值的2倍.3.2　分压电容的设计

每个分压电容承受直流侧电压的一半,因此对电容要求应当是电容的内压大于Udc/2的电解电容.为简单起见,完全可以将C1,C2设计为标称值相等的电容C,由三电平逆变器的工作过程容易推出电容C的计算公式为C=

INPmax

2ωNPUNPR

(1)

这样,在Boost变换模式中,通过调整C1两端的电压就可以抑制中点电位的偏移,直到UC1=UC2.2.2　直流侧电压Udc降低情形下的中点电位的平衡当输入电源发生脉动导致Udc减小至低于电压保护设定值时,图2所示电路中的T3管关断,此时的等效电路如图4所示.Boost和Buck变换器同时工作,不仅使C1,C2上的电压平衡,而且使它们的电压之和等于所设定的Udc值.Buck变换器调整电容C2两端的电压.T1导通时,从Udc流出的电流流经T1,L1,C2,使L1储能;T1关断时,L1中的能量转换

式中:INPmax为流经中点的电流最大值;ωNP为中点电位波动频率;UNPR为中点电压变化的最大值.

若设三电平逆变器三相输出电压电流的相位角为θ、调制深度为M、输出角频率为ω、输出电流有效值为I,则中点电位的偏移值UNP可以计算出来,中点电压变化的最大值UNPR也就很容易确定了.前已叙述,中点电流最大值近似等于逆变器的输出电流,因此流经中点的电流最大值INPmax为

INPmax=2I

(2)

到C2中.与此同时,Boost变换器将能量从C2转换到C1中,调整C1两端的电压,其工作过程与上述Boost变换模式相同.

一般说,中点电位波动频率ωNP为逆变器输出频率ω的3倍,即

ωNP=3ω(3)结合式(1),(2),(3),容易计算出电容C的内压.可

以看出:电容的大小不仅与中点电流的最大值有关,还与中点电压波纹大小及中点电压频率有关.3.3　储能电感的设计

在Buck变换模式中,流过储能电感L1的电流不能发生突变,只能近似线性地上升或下降.设开关周期为T,开关管T1导通时间为ton,截止时间为toff,占空比为k=ton/T.在开关管T1导通时,忽略

图4　T3关断时的等效电路图

Fig.4　EquivalentcircuitwhenT3turnsoff

其饱和导通管压降,则L1两端电压为

UL1=Udc-UC2

(4)(5)

又

ΔIL1max/tonUL1=L1

3　电路参数的设计

3.1　开关功率管的设计

文献[3]中已经证明:中点电流最大值近似等于逆变器的输出电流.笔者提出的平衡电路,中点电流最大值出现在T1导通、储能电感L1中电流线性增加过程中或出现在T2导通、电流流经C2对L2储能的过程中.因此即使在中点电位偏移最大情形即中点电流最大时,流经T1,T2的电流应当与流过三电平逆变器中开关器件的电流值是相等的.另外不难

式中:ΔIL1max为T1导通期间储能电感L1中流过电

流增加量的最大值.

由式(1),(2)可解得

L1=UL1ton/ΔIL1max=

(Udc-UC2)ton/ΔIL1max

(6)(7)

T1关断时,

UC2=L1ΔI′L1max/toff

式中:ΔI′L1max为T1关断期间L1中流过电流减小量

的最大值.

由ΔIL1max=ΔI′L1max,可得

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UC2=kUdc(8)

将式(5)代入式(3)得

L1=

1-kk

UC2tonΔIL1max=

(Udc-UC2)UC2T/UdcΔIL1max=(Udc-UC1)UC1T/UdcΔIL1max

(9)

仿真模型中引入了时钟(Clock)、正弦波(SinWave)

等信号源模块以及增益(K)、积分运算1/s和微分du/dt等运算模块.数字仿真模型更多地使用了数字逻辑模块,完成诸如或(OR)、非(NOT)和异或(NOR)等逻辑运算.>=模块是一个关系运算模块,Selector为一个选路器模块,eps模块是一个设定值误差.大量复杂的运算是通过函数计算模块(Fcn)来完成的.在图a中,由信号源组合产生的控制信号通过一系列函数运算最终输出三电平逆变器的三相电压UA,UB,UC.在图b中,输入为中性点电流和开关控制信号Sw1,Sw2,输出为UC1,UC2.　　仿真参数为:三电平逆变器直流侧输入电压为530V,输出频率为10Hz,采用双三角波(SPWM)调制.控制电路中分压电容值为3300μF,储能电感值为3mH,开关频率为2kHz,占空比为50%.三相对称负载等效为5Ω的纯阻性负载.图6给出了仿真波形.从仿真结果来看,应用该硬件电路来抑制2个串联电容中点电位偏移,能获得良好的效果.

　　在Boost变换模式中,根据同样的道理.可得L2的计算公式.为方便起见,同样可以将L1,L2设计为相同标称值的电感.3.4　开关频率及占空比的设计平衡电路的开关频率不能低于逆变器主电路开关频率,否则抑制中点电位偏移的效果将不明显.但是若平衡电路开关频率过高,则不仅使器件损耗增大,而且还会对主电路产生不利影响,干扰主电路的正常工作.一般取平衡电路的开关频率为逆变器主电路开关频率的2～4倍.占空比的设计应当满足使得在T1动作的Buck模式中,储能电感L1中的能量完全转换到C1中;在T2动作的Boost模式中,L2中的能量完全转换到C1中,因此占空比一般可以设计为40%～60%.

5　结论

(1)在多电平逆变器中,该方案为电容电压分

4　建模仿真及其分析

笔者在Matlab/Simulink环境下建立了系统仿

真模型,其中主要包括三电平逆变器和中点电位平衡电路的数字化仿真模型,分别如图5a和b所示.

配均匀提供了很好的参考方案.

(2)对低电压系统的性能改进是可加以考虑的方案,对高压大容量场合,要从系统出发,仔细核算其性价比.

　第3期陶生桂,等:三电平逆变器中点电位平衡电路的设计与仿真

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图5　基于Matlab/Simulink的仿真模型

Fig.5　SimulationmodelsbasedonMatlab/Simulink

图6　仿真波形

Fig.6　Simulationwaveforms

dustrialElectronics,2002,8(4):739-745.

参考文献:

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[2]　邵丙衡.电力电子技术[M].北京:中国铁道出版社,1997.

　　SHAOBing2heng.Powerelectronicstechnology[M].Beijing:Chi2

neseRailwayPublication,1997.

[3]　PressmanAI.Switchingpowersupplydesign[M].NewYork:

McGraw2Hill,1998.

(编辑:杨家琪)

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