滚动轴承的存放保管

・１６・　哈　尔　滨　轴　承　第２７卷　分作为添加特征按拓扑关系经布尔运算得到整个　模型，最后进行细小特征的添加。如果零件的圆角　特征（如圆弧倒角）较多，最好先将其ＡｕｔｏＣＡＤ二　维图中的圆弧去掉，采用直角或尖角连接，在　Ｐｒｏ／Ｅ中转换成实体后再添加这些圆角特征。　ＡｕｔｏＣＡＤ的图元后，即可按Ｐｒｏ／Ｅ的实体造型规　则进行设计了，如模型的缩放、模型分析、零件的　装配、装配爆炸图的生成等操作。　对于始用挡料块的造型，主要是利用拉伸命　令实现，关键是看准将ＡｕｔｏＣＡＤ的哪个视图作为　拉伸草图，并进行简化。其简化图形如图６（ｈ）所　３　利用参数化特征造型设计形状相　同实体　Ｐｒｏ／Ｅ在建立模型的过程中，每一个细节都被　系统记录在智能的动态数据库中，不仅记录模型　的信息，更重要的是记录了反映用户设计意图的　示，另存为ｌａｓｈｅｎ．ｄｗｇ文件。在Ｐｒｏ／Ｅ中新建一个　实体文件，将ｌａｓｈｅｎ．ｄｗｇ图形输入草绘器作为草　绘图，再使用“拉伸”命令，输入拉伸距离８，确认　即可得到立体图７，将该立体作为基体，利用“插　入／孑Ｌ”创建４，４通孑Ｌ特征，再使用“倒角”命令，　创建４５×Ｄ（Ｄ＝－０．５）倒角特征，得到如图８所示的　完整准确的实体模型。　各种设计关系和设计约束，从而实现参数化设计。　对于形状相同的零件，建立好某一尺寸的实体后，　不必再逐一对其它尺寸零件的二维图进行图形简　化、三维造型，可充分利用Ｐｒｏ／Ｅ的参数化特征造　型技术，根据ＡｕｔｏＣＡＤ提供的二维视图，在实体　模型或草绘状态修改相应的尺寸值，即可快速得　到新的实体模型，这对于具有相同形状的标准零　件建模极为有效。　４　结束语　由于Ｐｒｏ／Ｅ的特征识别技术，可以很容易地　读取ＡｕｔｏＣＡＤ的二维图形，作为旋转、拉伸、扫　苫基　宁宁　。ｃ　描、混合的草图；同时ＡｕｔｏＣＡＤ的普及率高，大多　数人对其使用都很熟悉，因此可以使用其为Ｐｒｏ／Ｅ　（ａ）始用挡料块（ＡｕｔｏＣＡＤ视图）　（ｈ）简化图形　绘制草图，以解决机械设计从二维向ｉ维的过渡　问题。对于在ＡｕｔｏＣＡＤ中绘制好的二维图形，可　直接通过Ｐｒｏ／Ｅ轻松地进行到三维的转换，从而避　免重复劳动，提高设计效率。　图６　始用挡料块ＡｕｔｏＣＡＤ视图及简化图形　参考文献：　图７　直接拉伸得到实体　图８　始用挡料块实体　［１　ｌ￣－代龙震Ｔ作室．Ｐｒｏ／ＥＮＧＩＮＥＥＲ　Ｗｉｌｄｆｉｒｅ２．０高级设计（第２版）　【Ｍ　Ｊ．北京：电子工业出版社，２００５．　ＡｕｔｏＣＡＤ的二维图形转换成三维模型的关键　问题是分析零件的形状特征，找　主要特征图形，　并在ＡｕｔｏＣＡＤ系统中进行图形简化。Ｐｒｏ／Ｅ读取　［２１３．雷Ｐｒｏ／ＥＮＧＩＮＥＥＲＷｉｈｔｉｆｒｅ　２．０造型没计人门教程ｆＭ　Ｊ．北京：　中困铁道　版社，２００５．　（编辑：ｔｖｒ新）　维普资讯 http://www.cqvip.com

第２期　孙福刚：轴承套圈粗磨烧伤的分析与控制　・ｌ９・　上扰动，形成一层气膜，即所谓”风泵效应”。砂轮　烈、钝化的速度最快，已加工表面形成的“加工硬　化层”也较厚，给后续加ｌＴ带来一定的困难。在顺　转速越高，磨粒越是粗大，那么”风泵效应”就越　是强烈。它能够阻挡冷却液进入磨削区。因此，冷　却液只有以一定的速度射向目标，才能突破气膜　的阻挡，而液体的流速主要由冷却系统的压力所　向磨削时，情况会有所不同，磨粒在切削材料的初　期是由前面去接触待加工表面，材料的变形抗力　主要作用于刃口前面，而不是集中在尖角上。切人　深度由大到小，尖角处的磨损要比逆磨时小得多，　而加工表面的变形区域及变形抗力也会相对减小　决定。实践证明：高速磨削时，冷却系统压力应不　低于１ＭＰａ。　其次，粗磨时产生的磨屑和脱落的磨粒，一般　体积较大，对继续加工会有一定的不良影响，所　以，适当加大冷却液的流量，能够将加＿Ｔ过程中产　很多，磨粒尖角的钝化速度减缓，留下的硬化层变　薄。因此，顺磨条件下，砂轮的磨损、机床功率的消　耗及发热量要比逆磨少。可见逆磨的磨削抗力和　产生的磨削热量要高于顺磨，因此，一般情况下尽　可能选择顺磨方式。　生的碎屑进行有效的清除。高速磨削时，冷却液的　流量，在喷嘴的１ｍｍ长度上应以２－３Ｌ／ｍｉｎ为宜。　３．５磨削方向　磨削方向见图２。　待加　表面　４　结论　综上所述，对于轴承套圈粗磨加工的烧伤控　制要综合各方面因素考虑，而解决问题的本质在　于有效控制磨削温度。首先要具备良好的冷却条　件，使磨削热量能够及时地传导出去，以保证工件　质量和砂轮的耐用度。其次应选择硬度适宜的砂　逆磨方式　顺磨方式　轮，优先选择较软的，使其具有良好的自锐性。另　外，在满足工件表面质量的前提下，尽可能选取粗　大的磨料粒度，以利提高生产效率。如果加工后的　零件表面粗糙度难以达到工艺要求，可适当延长　光磨时间予以补偿。最后要注意的问题是，只有严　格遵守工艺纪律，按照切削规范进行加工，杜绝野　四砂轮　口　ｒ件　弹性变　形　Ｉ皤垂目　磨粒　弹性变形　弹性变形＋　恢复　塑性变形Ⅸ　图２　逆磨和顺磨时磨粒与Ｔ件的接触情况　磨粒的前角很小，一般在一６５。～一８５。之间，　所以磨粒在切削金属的初始阶段，必然要引起材　料表面的变形，首先是弹性变形。随着磨粒尖角的　切入，材料的加工表面开始产生塑性变形和断裂，　一蛮生产，才能保质保量地完成生产任务。　参考文献：　…Ａ．ｒ．斯别克托尔，等．轴承钢的组织与性能［ＭＩ．上海：上海科学　技术文献出版社，１９８３．　部分材料被去除。如图所示，逆向磨削时，磨粒　刃口的前面靠近尖角处首先接触、挤压工件，迫使　工件表面产生弹性变形。在进给运动的作用下，磨　粒的切人深度由小变大，变形量也随之增大，此时　［２】薄宵，夏彤，洪稳熹，等．磨工实用技术手册［Ｍ】．南京：江苏科学　技术出版社，２００２．　磨粒尖角处的金属由弹性变形转为塑性变形并与　工件分离。由此可见，在切削的整个过程中，是由　磨粒的尖角迫使工件表面的金属发生变形、撕裂、・　分离等一系列变化。此处的压力最集中、摩擦最剧　［３】轴承行业教材编审委员会．轴承磨＿丁工艺学［Ｍ】．北京：机械工业　出版社，１９８６．　（编辑：钟媛）　维普资讯 http://www.cqvip.com

・２２・　哈　尔　滨　轴　承　第２７卷　片，刀片紧靠定位螺钉圆锥面安装。采用机夹镗孑Ｌ　ＹＴ１４。　刀扩孑Ｌ之后，加＿ＴＴ件的同轴度小于０．０５ｍｍ，保　已知参数：ａ＝１６　ｂ＝ｌ２　ｃ＝１４　Ｈｌ＝４　＝１０（　证了工艺要求。机夹镗孑Ｌ刀刀杆较粗，刚性特别　其中ａ为刀槽尺寸，ｂ、　为刀片的长、宽。　好，既可作粗镗又可作精镗，加工的尺寸精度、几　Ｈｏ＝ｂ　ｓｉｎ　（１）　何精度和粗糙度都相应提高。尺寸精度为０．１ｍｍ，　Ｈ＝ａ—Ｈｏ－Ｈｌ＝ａ－ｂｓｉｎ　一Ｈｌ　（２）　粗糙度达５级、６级。　Ｘｌ＝Ｈｔｇ　＝（ａ—ｂ　ｓｉｎ　一Ｈ１）ｔｇ　（３）　＝ｄｌ／２一Ｘｌ　（４）　３　工作原理　＝ｄｌ／２一（ａ－ｂ　ｓｉｎ　一／－／，）ｔｇ　定位螺钉１沿着刀体５的螺钉孑Ｌ来回移动，　妊ｂ　ＣＯＳ　（５）　当定位螺钉１拧ｍ时，紧靠圆锥面的刀片２向中　／９＝－２（　＋ｃ　ｓｉｎ　）　（６）　心收缩，加工尺寸减小；当定位螺钉１拧人时，紧　＝２ｌｂ　ＣＯＳ　＋ｄｌ／２一（ａ－ｂ　ｓｉｎ　一／－／，）ｔｇ　靠圆锥面的刀片２向外扩张，加工尺寸增大；调整　＋ｃ　ｓｉｎ　］　到适当尺寸后，通过压板３，拧紧夹紧螺钉４紧固　将已知参数代／ｋ（６）中得：Ｄ＝ｄ．＋２５，考虑刃磨　刀片２，就可以进行加工了。机夹镗孑Ｌ刀可在机外　刀尖圆角减去０．４ｍｍ，　对刀装置上进行工作，这样可以减少换刀、调整刀　／９＝－ｄｌ＋２５—０．４＝ｄｌ＋２４．６　具的辅助时间，提高生产率又避免了对刀时产生　ｄ２＝Ｄ－３．５　（７）　的废品。另外，镗孑Ｌ刀片使用后仍然可以回收制做　Ｈ２≥３　（８）　别的刀具，充分发挥刀片的使用性能。　Ｍｒ』１＝５～７　（９）　式中：　一加工工件孑Ｌ尺寸（每０．５ｍｍ为一把　４机夹镗孔刀的设计　镗孔刀加工范围，Ｄ为最大尺寸），　ｄ．一圆柱孑Ｌ直径尺寸，　设计机夹镗孔刀如图３所示，刀片选用　出一镗刀杆尺寸，　螺钉直径尺寸。　Ｑ　５　结论　机夹镗孑Ｌ刀在我厂已经推广使用几年，生产　实践证明，应用这种刀具，加工质量好，增产节资，　经济效益高。　图３机夹镗孑Ｌ刀设计尺寸　（编辑：钟　媛）　维普资讯 http://www.cqvip.com

第２期　王莉，等：双平行等距离弹簧片组在测量中的应用　・４１．　的作用下，分别压在被测轴承套圈的两个沟道上，　靠平行弹簧片组上的浮板的自由浮动自行找正沟　道中心而处于待测量状态。将被测轴承套圈沿着　Ｖ型定位块的Ｖ型导面原地旋转一周，此时，仪　表Ｉ显示的测值即是杆臂右测头所在沟道Ｉ中心　３　主要机构设计　３．１　平行等距离弹簧片组　该弹簧片组的设计运用了机械原理中平行四　杆机构原理，即在平行等距弹簧片组上端铰接支　承的浮板以及与浮板连结的各零部件的运行轨迹　是相同的。因而杆臂右测头和管臂左测头在被测　对基准端面的位置变化量，而仪表ＩＩ显示的测值　为管臂左测头所在的沟道ＩＩ中心对沟道Ｉ中心间　距离的差动变化量及平行度。另外，通过调整左、　右浮板上的锥形限位固定螺栓１５ａ、１５ｂ，可起到　控制双平行弹簧片组左右自由平移的极限范围。　轴承套圈各自沟道中的位移变化量是分别通过　左、右浮板下方的表点架１６、１７上的微调传递给　仪表Ｉ、仪表ＩＩ反映出来的。　ｌ５ｂ　Ⅱ　Ｉ　３　１．平行弹簧片　２．平行弹簧片　３．底座　４．左浮板　５．右浮板　６ａ．仪表Ｉ卡座　６ｈ．仪表Ｉ１　座　７．左测臂刚转轴座ｌ２．ｖ型定位块　ｌ３．定位挡板　８．右测臂回转轴座ｌ４．弹簧　９．杆式测臂　ｌ０．管式测臂　ｌ１．杠杆抬架　ｌ５ａ．左限位螺栓　ｌ５ｈ．右限位螺栓　图２　轴承外罔工作原理　３－２差动式双平行等距离弹簧片组　测头在沟道Ｉ中尺寸变化量的代数和，即轴承外　圈沟道ＩＩ中心（圆）对沟道Ｉ中心间距离的差动变　化量（平行度）。　参见图２，仪表Ｉ卡在底座上，表尖打在与左　浮板下方连为一体的表点架微调上，仪表Ｉ显示　的测值即是沟道Ｉ中心对基准端面的位置变化　量。由于仪表ＩＩ卡在与左浮板下方连为一体的卡　座内，表尖打在与右浮板下方连为一体的表点架　微调上，因此，消除了杆臂右测头在沟道Ｉ中对轴　承外圈基准端面的位置变化量对管臂左测头在沟　４　结束语　该机构的最大特点，测量值准确，稳定性好，　操作简便，Ｔ作效率高。　（编辑：王立新）　道ＩＩ中的测量状态产生的影响。确切地说，仪表ＩＩ　反映出的测值是管臂左测头在沟道ＩＩ中与杆臂右