三相内循环生物流化床处理废水的研究

２００８年第９期　第３５卷总第１８５期　广东化工　８ｌ・　ｗｗｗ．ｇｄｃｈｅｍ．ｃｏｍ　三相内循环生物流化床处理废水的研究　齐亚兵，叶世超，彭锋，李天友，潘霄恒，易美桂　（四川大学化工学院，四川成都６１００６５）　ｆ摘要】以活性碳和陶瓷颗粒为载体粒子，采用快速排泥挂膜法启动实验，在反应器的运行过程中逐渐加大进气　　；量及进水量一直至出水ＣＯＤ浓度达到一个较低水平。分别考虑了进水ＣＯＤ　浓度、空气流量、废水流量、容积负荷四　个因素对ＣＯＤ去除率的影响。结果表明：当系统运行到第ｌ３　ｄ时　ＣＯＤ　去除率达到了一个较大值，并趋于稳定。　【关键词】三相内循环生物流化床；快速排泥挂膜法；化学需氧量　【中图分￣－］ｘ－１　【文献标识码】Ａ　＿誊　【文章编号】ｌ０ｏ７－ｌ８６５（２ｏｏ８）０９＿００８１．０３　Ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　Ｔｈｒｅｅ－Ｐｈａｓｅ　Ｉｎｔｅｒｎａｌ　Ｃｉｒｃｕｌａｔｉｏｎ　Ｂｉｏ—ｆｌｕｉｄｉｚｅｄ　Ｂｅｄ　ｆｏｒ　Ｔｒｅａｔｉｎｇ　Ｗａｓｔｅｗａｔｅｒ　Ｑｉ　Ｙａｂｉｎｇ，Ｙｅ　Ｓｈｉｃｈａｏ，Ｐｅｎｇ　Ｆｅｎｇ，Ｌｉ　Ｔｉａｎｙｏｕ，Ｐａｎ　Ｘｉａｏｈｅｎｇ，Ｙｉ　Ｍｅｉｇｕｉ　（Ｓｃｈｏｏｌ　ｏｆＣｈｅｍｉｃａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｓｉｃｈｕａｎ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｃｈｅｎｇｄｕ　６１００６５，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔａｋｉｎｇ　ａｃｔｉｖｅ　ｃａｒｂｏｎ　ａｎｄ　ｃｅｒａｍｉｃｓ　ｇｒａｉｎ　ａｓ　ｖｅｃｔｏｒ　ｐａｒｔｉｃｌｅｓ，ｕｓｉｎｇ　ｔｈｅ　ｍｅｔｈｏｄ　ｏｆ　ｆａｓｔ　ｄｉｓｃｈａｒｇｉｎｇ　ｓｌｕｄｇｅ　ａｎｄ　ｆｏｒｍｉｎｇ　ｂｉｏｆｉｌｍ，ｔｈｅ　ｉｎｌｅｔ　ａｉｒ　ａｎｄ　ｗａｓｔｅｗａｔｅｒ　ｗｅｒｅ　ｅｎｌａｒｇｅｄ　ｇｒａｄｕａｌｌｙ　ｕｎｔｉｌ　ｔｈｅ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ＣＯＤ　ｏｆ　ｏｕｔｌｅｔ　ｒｅａｃｈ　ｔｈｅ　ｌｏｗ　ｌｅｖｅ１．ＣＯＤ　ｒｅｍｏｖａｌ　ａｂｉｌｉｔｙ　ｗａｓ　ａｆｆｅｃｔｔｅｄ　ｂｙ　ｆｏｕｒ　ｋｉｎｄｓ　ｏｆ　ｆａｃｔｏｒｓ，ｉｎｃｌｕｄｉｎｇ　ＣＯＤ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ，ａｉｒ　ａｎｄ　ｗａｓｔｅｗａｔｅｒ　ｆｌｏｗ，ａｎｄ　ｖｏｌｕｍｅ　ｌｏａｄ．Ｔｈｅ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｓｈｏｗｅｄ　ｔｈａｔ　ＣＯＤ　ｒｅｍｏｖａｌ　ｅｆｆｅｃｔ　ｈａｄ　ａ　ｂｉｇｇｅｒ　ｖａｌｕｅ　ａｎｄ　ｔｅｎｄｅｄ　ｔｏｗａｒｄｓ　ｓｔａｂｉｌｉｔｙ，ａｔ　ｔｈｅ　ｔｈｉｒｔｅｅｎｔｈ　ｄａｙ．　Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｔｈｒｅｅ－－ｐｈａｓｅ　ｉｎｔｅｒｎａｌ　ｃｉｒｃｕｌａｔｉｏｎ　ｂｉｏ・－ｌｆｕｉｄｉｚｅｄ　ｂｅｄ；ｔｈｅ　ｍｅｔｈｏｄ　ｏｆ　ｆａｓｔ　ｄｉｓｃｈａｒｇｉｎｇ　ｓｌｕｄｇｅ　ａｎｄ　ｆｏｒｍｉｎｇ　ｂｉｏｆｉｌｍ；ＣＯＤ　三相内循环生物流化床工艺是以传统三相流化床原理为　流量、容积负荷等条件下废水中ＣＯＤ的去除效果。从而得到　ＣＯＤ去除效果的最佳条件。　基础开发的一种新型污水处理技术。其中的流化床反应器为气　液固三相共存系统，它依靠曝气头中气泡逸出的初始速度及其　在升流区与降流区之间形成的密度差推动生物载体和废水在　反应器内循环流动，被生物膜包覆的载体粒子在整个装置内较　均匀地分布，与待处理的废水充分接触，通过生长在载体表面　的生物膜来达到降解废水中的有机及还原性等物质的目的【　。　与传统流化床相比，其具有载体流化性能好，氧转移效率高，　１材料和方法　１．１实验装置和流程　本反应器材料为透明有机玻璃，反应器主体由两个同轴有　机玻璃筒组成，外筒的上部简体与下部筒体由锥度为４５。的连　接锥相连，反应器的上端设置有导流筒（其主要作用为防止载　载体流失量少，放大设计容易等优点，因此其在废水处理中有　无可比拟的优势［６１。　体粒子因气流的作用随出水流出）、出水口和排气口，下端设　置有进水１７１和气体分布器（材料为多孔烧结陶瓷）。反应器尺寸　文章主要研究了在不同进水ＣＯＤ浓度、空气流量、废水　ｆ收稿日期］２００８—０４—０８　为：内筒外径为６　ｃｍ，外筒内径为９　ｃｍ，壁厚均为０．５　ｃｍ，筒　ｆ作者简介】齐］Ｅ．￣（１９８３・），男，陕西宝鸡人，硕士研究生，主要研究方向为传质与分离。　维普资讯 http://www.cqvip.com 广东化工　２００８年第９期　第３５卷总第１８５期　Ⅵ，、Ｖｗ．ｇｄｃｈｅｍ．ｃｏｍ　体主体高度为１Ｏ０　ｃｍ，流化床反应器有效容积约为１０　Ｌ。　筒顶端多余的气体从排气口排出，废水和固体粒子进入外筒，　此处即为分离区。进入外筒的一部分废水和极少部分的载体粒　实验流程如图ｌ所示，废水由储水槽经蠕动泵进入高位槽，　而后高位槽中的废水从流化床底部进入反应器，由空气压缩机　子继续上升，最后从出水ＶＩ流出，另一部分废水和绝大部分的　固体粒子在重力和密度差的作用下向下运动，此处即为沉淀　区。外筒中的废水和载体粒子沿着外筒继续向下运动直至到达　产生的空气亦由床体底部进入气体分布器（曝气头）。三相内循　环生物流化床内部的流动状态如图２所示，其内部分为四个区　域，Ｉ区：升流区，Ⅱ区：降流区，Ⅲ区：分离区，Ⅳ区：沉　床层底部，外筒主体区域即为降流区，就这样完成了一次循环。　如此往复循环，极大地增强了流化床内部的传质效果。　淀区。废水和固体粒子在由曝气头所逸出的空气以及升流区与　降流区的密度差的作用下沿内筒上升，内筒即为升流区。在内　流化床；２一竖直挡板；３一支座；４－阀门；５一转子流量计；６—气体缓冲罐；７一空气压缩机；８一储水槽；９一蠕动泵；ｌＯ一高位槽　图１　实验装置及流程　Ｆｉｇ．１　Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ａｐｐａｒａｔｕｓ　ａｎｄ　ｐｒｏｃｅｓｓ　１．２废水来源　本实验采用的废水为人工模拟废水，其中分别以Ｃ６Ｈ１２０６、　ＮＨ４Ｃ１、Ｋ２ＨＰＯ４＂３Ｈ２Ｏ作为碳源、氮源和磷源，再加入少量微量　元素以保证微生物的生长。配制比例为ＣＯＤ：Ｎ：Ｐ　１００：５：１，　废水的ｐＨ约为６．８～７．２。　１．３接种污泥来源　接种污泥取自成都市三瓦窑污水处理厂好氧曝气池回流　泵处，污泥量约为１．５　Ｌ。　１．４载体粒子　本实验用到了两种载体粒子，一种为活性碳，棒状，平均　粒径为１．６　ｍｍ，平均长度为３　ｍｍ，干堆积密度为０．５６　ｇ／ｍＬ。　另一种为陶瓷颗粒，球状，平均粒径为０．５　ｍｍ，干堆积密度　Ｉ一升流区；１Ｉ一降流区；Ⅲ一分离区；Ⅳ一沉淀区　为０．７２　ｇ／ｍＥ。　图２三相内循环生物流化床的内部流动示意图　Ｆｉｇ．２　Ｉｎｔｅｒｎａｌ　ｆｌｏｗｉｎｇ　ｓｋｅｔｃｈ　ｏｆｔｈｒｅｅ—ｐｈａｓｅ　ｉｎｔｅｒｎａｌ　ｃｉｒｃｕｌａｔｉｏｎ　ｂｉｏ—ｌｕｉｆｄｉｚｅｄ　ｂｅｄ　１．５启动方式　目前，生物膜反应器的挂膜方法广泛采用的是密闭循环　法，即把预先培养好的活性污泥与污水混合后泵入反应器中，　维普资讯 http://www.cqvip.com ２００８年第９期　第３５卷总第１８５期　广东化工　ｗｗｗ．ｇｄｃｈｅｍ．ｃｏｍ　出水流入循环池，经过２～３　ｄ密闭循环，以小水量直接进水　并逐渐加大进水量，直至挂好膜。但密闭循环法挂膜需要设　置循环池和循环泵，且需要数量较多的接种污泥，操作不方　便［７】０　３　ｄ出水ＣＯＤ的浓度下降特别快。但随着游离态和固定态微生　啪　枷　湖　伽　瑚　瑚　物的竞争生长，固定态的微生物逐渐开始占优，即使这样，床　中的微生物总数和总活力相对于第３　ｄ还是减弱了，因此第４　ｄ　出水ＣＯＤ浓度出现了反弹。从第４　ｄ开始，出水ＣＯＤ的浓度一　直处于迅速下降中，在此阶段，起降解作用的主要是固定态的　微生物，此时其正处于生命力旺盛的对数生长期，因此，此阶　采用快速排泥挂膜法【８Ｊ，可以大大缩短启动时间，本实验　为了确保挂膜的成功改进了此种挂膜法。即将１．５　Ｌ的活性污　泥与２００　ｇ的载体粒子混合后静止２～３　ｈ，然后将载体粒子和活　段出水ＣＯＤ的浓度下降特别快。但从第１３　ｄ开始其变化趋势开　性污泥一起加入到未充满废水的流化床中，继续进水使流化　床刚好溢流为止，关闭进水，打开气体流量计，将流量调为　始趋于平缓。这说明整个床层中的微生物，主要是固定态的微　生物，已经处于生长与衰亡相平衡的稳定生长期。ＣＯＤ去除　２　Ｌ／ｍｉｎ，闷曝１　５　ｈ后，将污泥排走，打开液体流量计使其连续　进水，并逐渐加大进水和进气量，直至ＣＯＤ去除率达到较高　水平。　２结果与讨论　本实验采用了１　５０　ｇ活性碳和５０　ｇ陶瓷颗粒做为载体粒子，　进行挂膜。在运行过程中并逐渐加大进水量和进气量，直至　ＣＯＤ的去除率达到较高水平，实验运行１５　ｄ。　２．１进水ＣＯＤ浓度对ＣＯＤ去除率的影响　进、出Ｅｌ　ＣＯＤ浓度及ＣＯＤ去除率随时间变化的关系，见　图３。　吕　Ｕ　时间，ｄ　图３进、出口ＣＯＤ浓度及ＣＯＤ去除率随时间变化的关系　Ｆｉｇ．３　Ｉｎｆｌｕｅｎｔ　ａｎｄ　ｅｆｌｆｕｅｎｔ　ＣＯＤ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ，ａｎｄ　ｒｅｍｏｖａｌ　ｐｒｏｐｏｒｔｉｏｎ　ｏｆ　ＣＯＤ，ｃｈａｎｇｉｎｇ　ｗｉｔｈ　ｔｉｍｅ　从图３可以看出进口ＣＯＤ的浓度为６８０￣７８０　ｍｇ厂Ｌ，其波动　范围不大。出水ＣＯＤ浓度随时间呈逐渐下降趋势，从启动的　第１　ｄ开始，出水ＣＯＤ的浓度就开始迅速下降，直到第３　ｄｔｈ水　ＣＯＤ的浓度下降到约２８０　ｍｇ，Ｌ。但第４ｄ出水ＣＯＤ浓度却有了　反弹，这主要是因为：在反应器运行的前３　ｄ，由于床中具有　充足的养分，水中的微生物和载体表面及其孔隙中的微生物大　量繁殖，两者相互竞争获得底物，形成了竞争抑制。由于游离　态的微生物无论在数量上，还是活力上都远远优于固定态的微　生物，因此此时起降懈作用的主要是游离态的微生物，从而前　率的变化趋势与出水ＣＯＤ浓度的变化趋势相反。　２．２空气流量对ＣＯＤ去除率的影响　∞　舳　加　∞　∞　∞　如　图４为空气流量与ＣＯＤ去除率的关系图。如图４所示，ＣＯＤ　ｎ００卅霈胬　去除率随空气流量的增大而呈总体上升的趋势。前３　ｄ　ＣＯＤ的　去除率增加很快，主要是因为游离态的微生物大量繁殖的结　果；第４　ｄ　ＣＯＤ的去除率降低，这是床中总的微生物数量和活　力较第３　ｄ有所降低的缘故。从第４　ｄ开始，ＣＯＤ的去除率随气　体流量的增加，呈快速上升状态。到第ｌ３　ｄ时ＣＯＤ的去除率基　本稳定，此时空气流量为２．５　Ｌ／ｍｉｎ，这表明空气的流量不能无　限制增大，其增大到一定值时，ＣＯＤ的去除率基本稳定，继　续增大空气流量只会消耗更多的能量，但却不能大幅度提高　ＣＯＤ的去除率。更有甚者，由于气体流量越大，对微生物的　剪切力越大，有时候反而会因为流体对微生物的剪切力过大，　致使载体上生物膜脱落，ＣＯＤ的去除率下降。　２・５　９０　２．４　—８０　善２．３　７０　２．２　６０蒜　２．１　５０　捌２・Ｏ　４０　１．９　３０　１．８　０　２　４　６　８　ｌ０　１２　１４　１６　时间，ｄ　图４空气流量与ＣＯＤ去除率的关系　Ｆｉｇ．４　Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｆ　ａｉｒ　ｆｌｏｗ　ｏｎ　ｒｅｍｏｖａｌ　ｐｒｏｐｏｒｔｉｏｎ　ｏｆ　ＣＯＤ　２．３废水流量对ＣＯＤ去除率的影响　图５为废水流量与ＣＯＤ去除率的关系图，从图中可知，随　着废水流量的增加，ＣＯＤ的去除率呈上升的趋势，在第ｌ３　ｄ，　废水流量接近０．０７　Ｌ／ｍｉｎ，ＣＯＤ的去除率已经达到了一个较大　的稳定值，因此废水流量不能太大，必须达到一定值后将其固　定。太大的废水流量有可能造成系统的不稳定及出ＩＺｌＣＯＤ的　浓度上升，致使出水水质变差。　（下转第１５０页）　维普资讯 http://www.cqvip.com 广ｌ５０　东化工　２００８年第９期　Ｖｗ．ｇｄｃｈｅｍ．ｃｏｍ　第３５卷总第１８５期　［８】汪欣．我国高等工程教育结构的分析［Ｄ】．清华大学硕士学位论文，２００４．　［９］李永生．我国高等工程教育创新研究［Ｄ］．大连理工大学硕士学位论文，２００５．　［１０］曾嵘，鲁德平，杨世芳．化工原理理论教学改革的思路与措施［Ｊ］．高　［１３］Ｓｅｌｍｅｒ　Ａ，Ｋｒａｆｔ　Ｍ，Ｍｏｒｎｓ　Ｒ．ｅｔ　ａ１．Ｗｅｂｌａｂｓ　ｉｎ　Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ＥｄｕｃａｔｉｏｎⅢ．Ｔｒａｎｓ　ＩＣｈｅｍＥ，Ｐａｒｔ　Ｄ，Ｅｄｕｃａｔｉｏｎ　ｆｏｒ　Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｓ．　ｉ２００７，２：３８－４５．　教论坛，２００７，ｌ：４３—４５．　［１４】顾晓利．化工原理教学中突出工程思维的培养［Ｊ】．科技信息，２００８，１：　ｌ３．１４．　［１１］傅水根．充分发挥科研成果在本科教学中的作用［Ｊ】＿中国大学教学，　２００７，４：４－６．　【１２］ＲａＮｄＡＣ，ＢｅｍａｒｄｏＦ，Ｆｅｒｒｅｉｒａ　ＬＭ．ｅｔ　ａ１．ＶｉｒｔｕａｌＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓＵｓｉｎｇ　ａ　Ｗｅｂ　Ｐｌａｔｆｏｒｍ　ｔｏ　Ｔｅａｃｈ　Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ：Ｔｈｅ　Ｄｉｓｔｉｌｌａｔｉｏｎ　Ｃａｓｅ［Ｊ］．　Ｔｒａｎｓ［ＣｈｅｍＥ，Ｐａｒｔ　Ｄ，Ｅｄｕｃａｔｉｏｎ　ｆｏｒ　Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｓ，２００７，２：２０—２８．　（本文文献格式：刘作华，李泽全，谭世语。等．论化工原理　课程教学与学生工程意识的培养［Ｊ】．广东化工，２００８。３５（９）：　１４７—１５０）　（上接第８３页）　３结论　，　帅　∞　加　∞　如　蛐　如　（１）在本实验条件下出水ＣＯＤ的浓度随时问的推进呈下降　００ｈ去　坍　趋势，ＣＯＤ的去除率呈上升趋势。在第１　３　ｄ时两者均达到了一　个较佳的水平，并趋于稳定。　（２）ＣＯＤ的去除率随空气流量和废水流量的增大而增大，　但二者不能无限地增大，最佳的空气流量和废水流量分别：　２．５　Ｌ／ｍｉｎ，０．０７　Ｌ／ｍｉｎ。　（３）ＣＯＤ的去除率随容积负荷的增大而增大，当容积负荷　增大到约７　ｋｇＣＯＤ／（ｍ３．ｄ）时，ＣＯＤ的去除率趋于稳定，接近最　０　２　４　６　８　１０　　Ｉ２　ｌ４　ｌ６　２０　时间／ｄ　大。　图５废水流量与ＣＯＤ去除率的关系图　Ｆｉｇ．５　Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｆ　ｗａｓｔｅｗａｔｅｒ　ｌｏｗ　ｏｎ　ｒｅｍｏｖａｌｆ　ｐｒｏｐｏｒｔｉｏｎ　ｏｆ　ＣＯＤ　参考文献　［１】何卫中，刘有智．好氧生物流化床反应器处理有机废水技术进展［Ｊ］．化　工环保，１９９９，１９（６）：２７８－２８３．　２．４容积负荷对ＣＯＤ去除率的影响　图６为容积负荷对ＣＯＤ去除率的影响，如图所示，随着容　积负荷的增大，ＣＯＤ的去除率呈上升态势，当容积负荷达到　一［２］Ｗｅｉ　ＣＨ，Ｘｉｅ　Ｂ，Ｚｈａｎｇ　Ｘ　Ｚ，ｅｔ　ａ１．Ｒｅｌｔａｉｏｎｓｈｉｐ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｒｅａｃｔｏｒ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｓ　ａｎｄ　ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ　ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ　ｏｆ　ｉｎｎｅｒ－ｌｏｏｐ　ｔｈｒｅｅ・ｐｈａｓｅ　ｆｌｕｉｄｉｚｅｄ　定值时，ＣＯＤ去除率达到极限，如若继续增大容积负荷，　其将会超过系统的最大容积负荷，这样系统会因为负荷过　大，致使它对ＣＯＤ的处理效果变差。因此最佳的容积负荷约　为７　ｋｇＣＯＤ／（ｍ３－ｄ）。　ｂｅｄ［Ｊ】．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ｏｆ　Ｃｈｉｎｅｓｅ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｉｅｓ，２００１，　１５（３）：２３６—２４１．　［３】周平，钱易．空气提升内循环生物流化床反应器动力学研究［Ｊ１．环境科　学，１９９６，１７（６）：９－１２．　［４］Ｔａｎｇ　Ｗ　Ｔ．Ｄｙｎａｍｉｃｓ　ｏｆ　ａ　ｄｒａｆｔ　ｔｕｂｅ　ｇａｓ—ｌｉｑｕｉｄ—ｓｏｌｉｄ　ｆｌｕｉｄｉｚｅｄ　ｂｅｄ　ｂｉｏｒｅａｃｔｏｒｆｏｒｐｈｅｎｏｌｄｅｇｒａｄａｔｉｏｎ［Ｊ】．ＣｈｅｍＥｎｇＳｃｉ，１９８７，４２（９）：２１２３．　９０　【５］Ｒｙｈｉｎｅｒ　Ｇ．Ｏｐｅｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ａ　ｔｈｒｅｅ—ｐｈａｓｅ　ｂｉｏｆｉｌｍ　ｆｌｕｉｄｉｚｅｄ　ｓａｎｄ　ｂｅｄ　ｒｅａｃｔｏｒ　８０　ｆｏｒ　ａｅｒｏｂｉｃ　ｗａｓｔｅ　ｗａｔｅｒ　ｔｒｅａｔｍｅｎｔ［Ｊ】．Ｂｉｏｔｅｃｈｎｏｌ　Ｂｉｏｅｎｇ，１　９８８，３２（５）：　。吕　０　６７７—６８８．　喋　５０美　［６］温沁雪，施汉昌，陈志强．内循环生物流化床反应器处理废水参数选择　［Ｊ】．哈尔滨工业大学学报，２００５，３７（６）：７２１－７２３．　［７］黄青华，王化军，曹从荣．内循环三相流化床的生物膜的培养【Ｊ］．北京　鬯　４Ｏ　科技大学学报，２００６，２８（４）：３３０—３３４．　３０　［８】顾国维．水污染治理技术研究［Ｍ］．上海：同济大学出版社，１９９７：１８５—１８６．　时间／ｄ　图６容积负荷对ＣＯＤ去除率的影响　Ｆｉｇ．６　Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｆ　ｖｏｌｕｍｅ　ｌｏａｄ　ｏｎ　ｒｅｍｏｖａｌ　ｐｒｏｐｏｒｔｉｏｎ　ｏｆ　ＣＯＤ　（本文文献格式：齐亚兵，叶世超，彭锋，等．三相内循环生　物流化床处理废水的研究【Ｊ】．广东化工，２００８，３５（９）：８１－８３）