桥面板计算

2.4.8.1 主梁桥面板按单向板计算

根据《公桥规》4.1.1条规定，因长边与短边之比为60/6.6=9.09>2,故按单向板计算。人行道及栏杆重量为8.5kN/m.

1、恒载及其内力的计算

每延米板的恒载g：

防水混凝土g1： 0.081252.0kN/m

沥青混凝土磨耗层g2：0.021250.5kN/m

将承托的面积平摊于桥面板上,则：t303060/66032.7cm

桥面板g3：0.3271.025=8.175kN/m

横载合计为：g g1g2+g310.915kN/m

（1）计算Mog

计算跨径：lmin(l0t,l0b)

l0+t=6.2+0.327=6.527l0+b=6.2+0.4=6.6取l=6.527m

121Maggl010.9156.2252.45kNm88

（2）计算Q支g

l0=6.2m，作用于每米宽板条上的剪力为：11Q支g=gl0=10.9156.2=33.84kN22

2、活载内力

公路-II级车辆荷载后轮轴重P=140kN，由《桥规》查得，车辆荷载的后轮着地长度为0.20m,宽度为0.60m。

a1=a2+2H=0.2+20.1=0.4m板上荷载分布为：b1=b2+2H=0.6+20.1=0.8m

有效分布宽度计算：a=a1+l3=0.4+6.5273=2.581.4m（两后轮轴距）

两后轮有效分布宽度发生重叠，应一起计算其有效分布宽度。纵向2个车轮对于单向板跨中与支点的有效分布宽度分别为：

a=a1+dl30.41.46.52733.98m2l3+d2l3d26.5273+1.4=5.75m

所以：a=5.75

a'=a1+t=0.4+0.327=0.727m<1.4m,说明支点处有效分布宽度并无重叠。

可得板的有效分布宽度图，在影响线上进行最不利情况的加载，利用结构力学计算得出简支单向板的内力。

作用于每米宽板条上的弯矩为（见图6-2）：

Mop=（1+）Aiyi=1.3{(15.720.7314.40.6712.181.632.660.916i1512.830.981)}64.11kNm

作用于每米宽板条上的剪力为：

Q支p1Aiyi=1.3{(30.080.9333.10.95312.1760.6141.780.642i150.37412.176+8.40.07+4.5920.047)}95.54kN

内力组合：

M01.2Mog1.4Mop1.252.451.464.11152.70kNm

由于th32.73000.1090.25,所以：

跨中弯矩：M中=+0.5Mo76.35kNm

支点弯矩：M支=-0.7Mo=106.89kNm

2.4.8.2 悬臂板的设计弯矩计算(悬臂板长度lo=2.75m>2.5m按长悬臂计算）

1、恒载内力以纵向梁宽为1m的板梁计算

每延米板上的恒载g：

防水混凝土g1：0.081252kN/m

沥青混凝土磨耗层g2：0.021250.5kN/m

人行道及栏杆g3：8.51.02=4.25kNm

0.6+0.1521.02529.375kNmg42主梁的自重：

合计为：g g1g2+g3+g42+0.5+4.25+9.375=16.125kN/m

每米宽板条的恒载内力

121Maggl016.1252232.25kNm22 弯矩

剪力 QAg=glo16.125232.25kN

2、活载产生的内力

一个车轮荷载对于悬臂根部的有效悬臂宽度：

aa12b'0.420.92.21.4(两后轮轴距)

后轮的有效分布宽度发生重叠，应一起计算其有效分布宽度。车辆荷载纵向两个车轮

对于悬臂板根部的有效分布宽度为：

aa1d2b'0.41.420.93.6

有效分布宽度见图。

作用于每米宽板上的弯矩为：

bp1400.8(b'1)1.3(0.9)25.28kN•ma23.62

Map1MArpor•l131.01.75.1

即

M支p=-25.28kN•m

M支r=-5.1kN•m

作用于每米宽板上的剪力为：

p140QAp=（1+u）=1.3=50.56kNa3.6

QAr=Por=31.0=3kN

图6-2 主梁单向桥面板计算（单位:m）

图6-3 主梁桥面悬臂板计算

3.行车道板的设计内力

MA1.2Mag1.4M支p+0.81.4M支r=1.2（-32.35）+1.4（-25.28）+0.81.4（-5.1）=-79.924kN•m

QA1.2Qag1.4Qap0.81.4Qar1.232.251.450.560.81.43112.844kN•m 故箱

型梁顶板腹板处的设计弯矩为：

M支=-79.924kN•m

箱型梁顶板中间截面的设计弯矩为：

M中=76.35kN•m

支点处设计剪力为：

Q支=95.54kN

故无需进行专门的配筋设计。

8.3.3桥面板配筋

2.4.8.4 桥面板配筋

1、跨中桥面板配筋，沿纵向取1m宽的板条计算

h030-426cm

x2

M中=76.35kN•m

0Md=fcdbx(h0)x76.3510622.41000x(260)2 将各参数代入数值得：

整理后得到x13.5mmbh00.56260145.6mm

fcdbx22.4100013.51080mm2fsd280

As取

10@70,As1122mm2

2、支点桥面板配筋，沿纵向取1m宽的板条计算

截面的计算高度h0h120min(30/60,1/3)306.6736.67cm

M支=-79.924kN•m

0Md=fcdbx(h0)x2

x79.92410622.41000x(366.7)2 将各参数代入数值得：

整理后得到x19.7mmbh00.56366.7188.552mm

fcdbx22.4100019.71576mm2fsd280

As取

12@70,As1616mm2

3.抗剪验算

0.51032ftdbh00.510311.83100366.7335.53kNQ支=95.54kN

故无需进行专门的配筋设计。