1.室外地面活荷载：一般可取10kN/m2，荷载较小时也可取5.0kN/m2
2.土侧压力系数：
（1）一般可取静止土压力系数0.5；
（2）考虑到支座处可认为无侧向位移，为静止土压力，跨中部分随着侧向位移的增大，逐渐趋向于主动土压力，我院综合取0.4， （3）地下室施工采用护坡桩时可取0.33.
3.覆土重度：以前习惯取18，现在习惯取20，也有的院取19. 4.砼强度：宜取C30,有利于控制裂缝。
5.外侧保护层：《全国民用建筑人防技术措施》3.6.2 注4上规定保护层厚度：“地下室外墙迎
水面有外防水层取30”； 《防水规范》规定取50是直接取用前苏联的规定，不适用于一般的地下室结构。 6.裂缝限值：有外防水时取0.3mm，无外防水时取0.2mm 7.调幅系数：不宜调幅太大，最多0.9,建议0.95。
8.考虑室内填土的有利作用：当基础埋深低于室内地坪较深时（>2m时），可考虑室内填土的有利作用，此时，应要求回填时先回填室内后回填室外（此项作用不大）。
9.配筋：地下室外墙为控制收缩及温度裂缝，水平筋间距不应大于150，配筋率宜取0.4%~0.5%（内外两侧均计入），有扶壁柱处应另增设直径8mm短钢筋，长度为柱宽加两侧各
800mm，间距150mm（在原有水平分布筋之间加此短筋）
10.其他：
（1）无上部结构柱相连的地下室外墙，支乘顶板梁处不宜设扶壁柱，扶壁柱使得此处墙为变截面，易产生收缩裂缝，不设扶壁柱顶板梁在墙上按铰接考虑，此处墙无需设暗柱。
（2）地下室内外墙除了上部为框剪结构或外框架-内核心筒结构的剪力墙延伸者外，在楼层不需要设置暗梁，所有剪力墙在基础底板处均不需要设置暗梁。 （3）单层或多层地下室外墙，均可按单向板或连续单向板计算，最上层地下室楼层板处按铰支座，基础底板处按固端
（4）窗井外侧墙顶部敞开无顶板相连，其计算简图可根据窗井深度按三边连续一边自由，或水平多跨连续板计算，如按多跨连续板计算时，因为荷载上下差别大，可上下分段计算弯矩确定配筋。
（5）实际工程的地下室外墙截面设计中，竖向荷载及风荷载或地震作用产生的内力一般不起控制作用，通常不考虑竖向荷载组合的压弯作用，仅按墙板弯曲计算墙的配筋。
11. 参考文献：
《砼结构设计禁忌与实例》 第四章 禁忌28 （李国胜主编） 《建筑结构 技术通讯》2009年第一期 P29页（李国胜） 《地基基础设计实例》朱丙寅 娄宇 主编
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地下室外墙的计算时是按下端刚接上端铰接的计算模型计算的. 请问这样算的依据是什么?
如果这样算,对地下室底板和顶板有什么要求?
当建筑物两侧的回填土有>3M的高差时,在结构建模计算时,是否要施加填土产生的水平力.
1.依据：高规5.3.7条，地下室结构的楼层侧向刚度应大于相邻上部楼层刚度的2倍。 避免将上部结构与地下室共同计算，无需考虑地下室侧墙所受的被动土压力 2.要求：只要抗侧刚度比、板厚柱配筋等达到要求就可以作为嵌固层 3.按静止土压力考虑。
我认为地下室外墙的计算时不考虑柱子的作用极不合理. 一方面造成墙体配筋过大,
另一方面造成柱子的配筋偏小.
怎么普遍的问题好象没有人重视!!---
四、 地下室外墙计算的荷载组合：
地下室外墙的平时荷载大致可分为三类，一是土的侧压力；二是地下水的侧压力；三是地面堆载或汽车荷载产生的侧压力。
该状况可以采用荷载规范公式（3.2.3-2）。
S=γG SGK +γQ1 ψC1 SQ1K ……… （3.2.3-2） 其中：γG = 1.35， γQ1 =1.4 ，ψC1 =0.7 。
荷载规范的第3.1.1条已经说明土压力为永久荷载，所以，地下室外墙计算时土的侧压力分项系数应为1.35；一般说来，地下水位的变化不是很快，在此处可视为永久荷载，地下水侧压力的荷载效应组合时分项系数可为1.35；地面堆载或汽车荷载产生侧压力的组合分项系数可取0.98或1.0。
关于地下室外墙计算的荷载组合存在一定的争议，笔者认为：既然是由永久荷载控制效应的组合，就应该按照荷载规范公式（3.2.3-2）计算。
摘自《建筑结构荷载规范》有关问题的探讨(中南建筑设计院 郑小庆)
地下室外墙设计建议：
高层建筑地下室外墙的厚度与配筋设计，根据文献〔2〕的调查，发现各项工程的设计很
不一致，特别是地下室墙的配筋大小出入很大，从福州地区已建的高层建筑地下室的情况来 看，本人认为地下室外墙厚采用30～50厘米，配筋Φ14—200～Φ18—200，一般可以满足要
求。例如福州金源花园，二层地下室，地下室外墙厚450mm，配筋Φ16—200～Φ18—200。 福州中福广场，也是二层地下室，地下室外墙厚450mm，配筋Φ14—200～Φ18—200。又如马尾经贸 大厦，一层地下室，地下室外墙厚300mm，配筋Φ14—200～Φ16—200。对于地下水位较高，地
下水压力较大的情况，地下室外墙厚度与配筋应适当增加。如果地下室埋深较深，地下支护 采用围护桩加二道基坑支撑的方案，在拆除第二道支撑时，往往需要考虑第二道支撑以下部 分地下室外墙所起的作用，所以，浇捣地下室底板时，地下室外墙的施工缝一般设在第二道 支撑下方。待这部分外墙达到设计要求的强度后，将围护桩与地下室外墙间的空隙填实，这 样这部分外墙与地下室底板就可以共同组成新的第二道支撑，承受围护桩传来的主动土压 力。此时，地下室楼板一般还未浇捣，这部分地下室外墙处于悬臂受力状态，因此，在设计 地下室外墙时，还应对该施工阶段地下室外墙受力的情况进行验算。 为了满足受力要求，地下室外墙竖向钢筋一般配得较多，而水平钢筋往往只要满足最小 配筋率即可。正如文献〔2〕所述对于地下室墙的配筋率，规范中规定的最小配筋率不等于是
合理的配筋率，而是一个最小的下限值，设计时应根据具体情况适当向上调整。本人认为地 下室外墙水平钢筋尤其不要配得太小，在满足计算要求后配筋率最好不小于0.25%～0.3%，以
免在施工阶段出现收缩裂缝，影响地下室防水。例如福州特艺城，一层地下室，地下室外墙 厚350mm，地下室北面临河，地下水压较大，经过计算，地下室外墙水平钢筋只需满足最小配
筋率，考虑到施工阶段如果养护不当，地下室外墙可能出现收缩裂缝(有一些工程就曾经出现
过这种情况)，这样就会影响地下室外墙的抗渗与防水要求。所以，在设计时我们把地下室外
墙水平钢筋适当加大，根据地下室层高4.15m和4.9m的不同，地下室外墙水平钢筋分别采用
Φ16—200和Φ18—200。
地下室外墙的厚度与配筋满足要求，同时混凝土中添加了适量添加剂后，由于施工阶段 养护不当，仍然有可能造成墙体出现收缩裂缝，从而影响地下室外墙的抗渗性。出现这种情 况看，该采取什么措施呢?下面就介绍一个在福州某工程中采用的方法，以供同行参考。 在福州某工程中曾经出现过这样情况：地下室结构外墙拆模后，发现墙上有许多沿竖向 分布的微小裂缝，裂缝最大宽度1mm，间距2mm左右。经过计算复核，地下室外墙钢筋完全满
足受力要求。再经过进一步了解，地下室外墙浇捣的前后几天天气特别炎热，加上地下室外 墙外侧的土还未回填，施工阶段未采取任何特殊的养护措施。所以，我们断定这是由于施工 阶段养护不当造成的混凝土收缩裂缝。于是就采用了下面这个方法进行处理：首先，先将裂 缝部位扩缝，凿成“V”型，再用水清洗干净，其次，在“V”型槽内预埋注浆管；然后，使 用专用注浆泵，将水溶性氨酯堵漏剂从注浆管中缓缓注入，待裂缝中浆液注满后，随即扎住 注浆管(一般压力控制在2～3kg/cm2左右)；第二天，将外露注浆管割除，将表面修平。最 后，为达到长期防水目的，在堵漏部位涂刷优质防水材料，并加帖玻璃纤维布。经过这样处 理后，至今未发现过有开裂或渗漏现象。
摘自高层建筑地下结构设计的若干建议(黄 滨(福州市建筑设计院 350001))
地下室外墙 1荷载
地下室外墙所承受的荷载分为水平和竖向荷载。竖向荷载有上部及地下室结构的楼盖传重和自重，水平荷载有地面活载、侧向土压力、人防等效静荷载。风荷载或水平地震作用对地下室外墙平面内产生的内力较小。在实际工程设计中，竖向荷载及风荷载或地震作用产生的内力一般不起控制作用，墙体配筋主要由垂直墙面的水平荷载产生的弯矩确定，而且通常不考虑与竖向荷载组合的压弯作用，仅按墙板弯曲计
算弯曲的配筋。 2静止土压力系数
有的勘察报告上有，没有就按《建筑边坡工程技术规范》第6.2.2：静止土压力宜由试验确定。当无
试验条件时，对砂土可取0.34~0.45，对粘性土可取0.5~0.7。上海一般取0.5
3计算模型
我问过PKPM开发部的工程师，也看过他们的例题，都是输进去的。个人认为，是否输入侧墙，主要是担心影响地下室结构刚度，在计算时候地震力会变大，影响最后结果而已。现在SATWE里面有选项设置地下室层数，设置后，地下室的刚度放大到地上的3倍以上（上下层结构布置相同），而且设置地下室后，首层作为上部结构的嵌固端，地下室不参与地震计算。这时候，地下室侧墙输入与否，应该差别不大。所以，地下室是否输入侧墙，不是关键问题，而是是否设置成为地下室，这才是影响到程序计算结果的原因。如果不设置地下室层数，所有层都作为上部结构参与地震计算，这时候，侧墙的输入与否，就相
差很大了。 4外墙开洞
.如果地下室不参与抗震计算（地下室层数在操作软件中已定义）。这时，地下室外墙按开洞设计还是按不开洞设计，差别不大，从理论上也应当没有多大影响。但此时，须保证地下室侧向刚度是一层的两倍及以上。否则地下室应参与抗震计算。假如地下室参与抗震计算。外墙设计开洞与不开洞对上部结构抗
震分析，可能有不同的结果，要视工程具体情况而定，不能一概而论。
a .原则上要保证上下刚度中心位置尽量一致，不发生扭转。
b.要注意剪力墙地震作用的分配差距不宜过大。混凝土高层规范规定：剪力墙布置不宜过分集中，每
道剪力墙承受的水平力不宜超过总水平力的4 0%。
c.不应由于地下室剪力墙分布不合理，造成对上部结构的不利影响。
5构造要求 地下工程防水混凝土底板混凝土垫层应按《地下工程防水技术规范》（GB50108—2001）要求不应小于C15，厚度不应小于100 mm，在软弱土层中的厚度不应小于150mm。防水混凝土结构厚度
不应小于250mm。 地下工程防水混凝土迎水面钢筋保护层厚度《地下工程防水技术规范》（GB50108—2001）要求不应小于50mm。并应进行裂缝宽度的计算，裂缝宽度不得大于0.2mm，并不
得贯通。
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一般来说基础底板比地下室墙体的刚度大很多，墙体的下端按固端，在地下室顶板处按铰接
1计算模型：如果墙顶水平构件有梁、板，则墙顶部按铰接，如果墙顶水平板开大洞，则按自由；墙底部为筏板且筏板厚不小于墙厚时，或墙底部有地梁时，按固端。
2荷载：竖向荷载有上部及各层地下室顶板传来的荷载和外墙自重；水平荷载有室外地坪活荷载、侧向土压力、地下水压力、人防等效静荷载。
3荷载设计值：以前的算法地面活荷载取1.4外，其他包括水压力均取1.2。现依据《建筑结构荷载规范，当活荷载占总荷载之比值不大于20%时，γG=1.35, γQ=1.40,ΨC=0.7，综合分析后外墙各项荷载分项系数均取1.30。
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