一、 编制依据
1.神华宁煤400万吨/年煤炭间接液化项目机电仪中心楼结构施工图纸。 2.《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB50300－2001
3.《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204－2002 (2011版） 4.《建筑结构荷载规范》（GB50009－2010） 5.《建筑施工计算手册》 6.《建筑施工手册》（第四版）
7.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130－2011 8.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162－2008 9.《建筑施工安全检查标准》（JGJ59－2011） 10.《施工安全设施计算软件》——品茗计算软件 二、 工程概况 1、 建筑设计概况
本工程为神华宁煤400万吨/年煤炭间接液化项目机电仪中心楼工程，位于宁夏银川市宁东镇煤化工基地（A区）B6地块。工程建筑面积4215.2㎡，建筑层数为四层，建筑总高度15米，结构类型为现浇钢筋混凝土框架结构。 首层层高4.17m、二层至三层3.6m、四层3.63米。首层架体搭设自基底至4.17米,共5.87米。 2、模板施工部署
本工程主体结构梁板柱模板均采用12mm厚竹胶板,梁板模板采用Ф48×3.5钢管搭设满堂脚手架支撑，50×80木方作龙骨，间距≯300mm。 三、 模板高支撑架部署 1、 高支撑架构造设计
首层顶板梁板模板支撑采用满堂脚手架:立杆纵横间距均不得大于900mm,梁下立杆纵距加密至600mm,排距以梁宽＋400mm。水平扫地杆距地200mm，向上水平拉杆间距不大于1800mm，在门窗洞口处及梁下水平拉杆通长设置，整个单元顶板模板脚手架形成整体支撑系统，满堂脚手架四周及中间设纵向剪刀撑，由底至顶连续设置，剪刀撑成45°～60°角设置，四周外立面满设，中间每隔四排立杆设置一道剪刀撑；
50*100木方15厚多层板梁宽梁腹板高度顶板模板木方龙骨＠≯托顶托梁腹高＞600mm时设对拉螺栓＠600双钢管作顶板模板主龙骨梁侧模斜支撑＠≯900mm剪刀撑四周满设，中间每四排立杆设置一组1-2层水平拉杆剪力墙位置与墙体模板主龙骨钢管锁牢 塔楼部位水平拉杆两端套U型顶托加木方与墙体混凝土顶牢立杆＠≯水平杆在门洞口处及梁下通长设置纵横向扫地杆距地200mm50厚木板底垫水平拉杆＠≯剪力墙度2、 高支撑架防失稳坍塌技术措施 ①为防止支撑架失稳,1-2层主体结构混凝土采用二次浇筑完成,即先浇筑墙柱混凝土至梁底标高,在墙柱混凝土达到临界强度后再浇筑梁板结构混凝土，水平拉杆与墙体主龙骨钢管拉结。这从很大意义了增强了顶板梁支撑架的稳定性.
1-2层模板高支撑架搭设示意图
50*100木方15厚多层板墙厚顶板模板木方龙骨＠≯托顶托双钢管作顶板模板主龙骨剪刀撑四周满设，中间每四排立杆设置一组水平拉杆与墙体模板主龙骨钢管锁牢立杆＠≯水平杆在门洞口处通长设置水平拉杆＠≯剪力 对拉螺栓＠458墙度
② 塔楼结构混凝土分三次浇筑完成：竖向结构分两步浇筑完成后，在竖向结构混凝土达到临界强度拆模后再浇筑屋面板结构混凝土，屋面板支撑架水平拉杆两端加u型顶托与竖向结构混凝土墙柱顶牢，在洞口处采用钢管扣件硬拉结，为防止支撑架失稳。
次龙骨＠≯15厚多层板15厚多层板双钢管(或木方)作屋面板模板主龙骨托顶托立杆接高必须跨越两步水平杆剪刀撑四周满设，中间每四排立杆设置一组剪力墙水平拉杆两端套U型顶托加50*100方木与砼墙顶牢水平杆在门洞口处加别杆与结构锁牢立杆＠≯水平拉杆＠≯剪力墙度 3、 首层防模板支撑架下沉技术措施
因首层结构施工时首层地板板混凝土未浇筑,首层模板支撑系统立于室内回填土地基上,为防止支撑脚手架下沉, 顶板支撑立杆底部要求采用通长50mm厚250宽脚手板铺设垫板. 模板支撑架扫地杆钢管两端加可调顶托（水平间距＠≯900mm）在模板与下层墙体砼接茬处顶牢，并以墙体模板根部或首层地面梁为依托设置八字撑以防止顶板支撑架下沉,作法详附图
15厚多层板双48钢管主龙骨50*100方木龙骨可调顶托伸入立杆内不少于300mm50×100方木背楞15厚多层板立杆间距不大于900mm立杆需要接高时搭接长度必须跨越两步水平拉杆用十字扣件与水平杆绑牢第一根立杆距墙边≯250mm900可调顶托提前套入支撑架扫地杆内两端加木方与剪力墙顶牢纵横向间距不大于900mm1800八字撑遇立杆、水平杆均采用扣件连接下端撑于首层地面梁或墙体模板根部立杆端部距顶层水平拉杆距不得大于0.3米48钢管水平拉杆（用扣件与墙体模板背楞连接）剪力墙50mm厚250mm宽木脚手板通长设置剪力墙室内回填土平整夯实，压实系数不小于0.95首层模板支撑架示意图
四、 梁板模板及塔楼高支撑架的构造和施工要求 1、 高支撑架构件及构造要求
① 确保用于模板高支撑架的每个扣件和钢管的质量符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的要求：扣件:应符合《可锻铸铁分类及技术条件》（GB978-67）的规定。机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁制作；而扣件的附件（T形螺栓、螺母、垫圈）所采用的材料应符合《普通碳素钢技术条件》（GB700-79）中的规定；螺纹均符合《普通螺纹》（GB196-81）的规定；垫圈则要符合《垫圈》（GB96-76）的规定。扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面要接
触良好，扣件夹紧时，开口处最小距离要小于5mm。钢管质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。型号
Ф48、壁厚3.5mm钢管，表面平直光滑，不应有裂缝、分层、压痕、划道和硬弯，外径、壁厚符合要求。
② 水平杆：模板支撑立杆必须双向设置扫地杆和水平拉杆,确保两个方向足够的设计强度，扫地杆距地200mm,向上每步间距不得大于1800mm,最顶部水平拉杆距立杆自由端不得大于300mm,扫地杆和水平拉杆通长布置，水平杆（或扫地杆）接长宜采用搭接方式，用十字扣件与同一根立杆连接，当采用对接扣件接长时，相邻两根水平拉杆（或扫地杆）接头不得在立杆同一跨距内设置，错开位置不小于900mm；；
③ 立杆：层高小于6米时，立杆尽可能选用通长钢管，二层层高5.05米选用4.5米固定尺寸钢管。首层及塔楼局部高度大于6米的部位，立杆需要接高时，除最顶层可采用搭接外（立杆采用搭接方式时，搭接长度必须跨越两步水平拉杆，用十字扣件与下部支撑架主节点绑牢），所有立杆接高必须用对接扣件，对接扣件应交错布置，两相邻立杆的接头严禁设在水平杆同一步距内设置，错开位置不小于1800mm，边跨立杆距墙边不小200mm（以便于墙体模板安装加固）且不大于300mm，梁支撑立杆距梁边不得大于200mm，同一平面立杆纵向根数应尽可能根据相应房间长度（减边跨距墙边或梁边距离）均分（纵距≤900）取奇数，以便后续剪刀撑的设置。
④ 剪刀撑：模板高支撑满堂脚手架四周必须满设纵向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道剪刀撑，剪刀撑成45°～60°角，由底至顶连续设置，剪刀撑钢管采用对接接头扣件接长.
⑤ 塔楼模板支撑架总高16.5米,从顶向下每隔两步应设置水平剪刀撑，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。
⑥ 在任何情况下,模板高支撑架扫地杆和最顶部水平拉杆必须设置防止支撑架整体失稳措施:水平杆在门洞和梁底贯通布置、遇墙体时水平杆与墙体模板主龙骨钢管拉结、塔楼部分与竖向混凝土结构拉结。 ⑦ 模板次龙骨（50*100方木）间距不得大于250mm。梁底模钢管排木间距
不得大于600mm，且排木下承重横杆须加双扣件，顶板
立杆钢管顶部U型顶托伸出钢管长度不应大于300mm；
梁腹板高度梁宽梁侧模梁底模顶板模板木方龙骨＠≯15厚多层板50*100木方梁腹高＞600mm时设对拉螺栓＠600梁侧模斜支撑＠≯900mm梁底钢管排木间距600mm梁底承重水平杆用双扣件锁牢 ⑧ 严格按照各部位设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置，且应确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的规定要求，施工时先搭设梁部立杆，后搭设顶板平板立杆，所有构件必须逐一设置，扣件必须拧紧，不得有松动，梁底承重水平杆必须加双扣件，梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体； 2、 施工要求 ① 精心组织设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式，不要使楼板出现集中荷载，即施工时注意楼板上堆高不要超过混凝土面高度300mm以上，接近这一高度时应停止泵送或转向浇筑其它部位；
② 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋、模板、木方、钢管等材料不能在支架上集中堆放；
③ 浇筑混凝土前做好对护模人员的交底，浇筑过程中，安排专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动和变形情况马上报告，立即采取加固措施，
以确保安全；
④ 模板的拆除:
a拆模程序：先支的后拆，后支的先拆→先拆非承重部位，后拆承重部位→先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板→最后拆梁底模板。
b柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。
c模板拆除的顺序和方法。应按规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。
d拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。
e拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。 五、 成品保护措施
1、 模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板变形和
损坏结构。
2、 模板安装时不得随意在结构上开洞；穿墙螺栓通过模板时，应尽量避免
在模板上钻孔；不得用重物冲击已安装好的模板及支撑。 3、 搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。
4、 不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固稳定不变形。浇筑混
凝土时，在芯模四周要均匀下料及振捣。 5、 拆摸时应尽量不要用力过猛过急，严禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥
土表面或摸板受到损失坏。 六、 质量保证措施及施工注意事项
1、 施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，
安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，通知分公司质安部、技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业
2、 高支撑架构件允许偏差见下表： 序号 项目 允许偏差 检查工具
立杆钢管弯曲3m 知书。 6、 浇筑混凝土时，木工要有专人看模。 7、 认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。 8、 严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。 9、 在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。 七、 安全施工注意事项 1、 施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除 和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。 2、 支模过程中应遵守安全操作规程，安装模板操作人员应戴好安全帽，高空 作业应系好挂好安全带。 3、 高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工电梯进 入工作面。 4、 高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由 安全员在现场监护。 5、 混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常 应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。 6、 正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板（地下室顶板）的支撑不准拆除，待 本层模板及满堂架拆除后方可拆除。 7、 拆模时应搭设脚手架，废烂木方不能用作龙骨。 8、 在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时 撬落，操作时必须注意下方人员动向。 9、 拆除时如发现混凝土由影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理 后，方可继续拆模。 10、 拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。 八、 文明施工及环保措施 1、 模板拆除后的材料应按编号分类堆放。 2、 模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免 污染环境。 3、 模板安装时，应注意控制噪声污染。 4、 模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当 地规定，防止噪声扰民。 5、 加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处 理，避免污染环境。 6、 每次下班时保证工完场清。 九、 高支撑模板施工安全防范措施 1、 预防坍塌事故安全技术措施 ① 模板作业前，根据设计要求、施工工艺、作业条件及周边环境编制专项施工方案，经单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收合格签字后，方可作业。 ② 模板作业时，支撑系统采用钢管和钢扣件，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管和钢扣件。支撑立杆基础应坚固稳定，并经承载力验算合格。支撑立杆底部应加设满足支撑承载力要求的垫板。剪刀撑和立杆应牢固连接，形成整体。 ③ 模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可继续作业。 ④ 堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对模板进行加固。 ⑤ 装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。 ⑥ 安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少1.5m。 ⑦ 拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。 2、 预防高空坠落事故安全技术措施 ① 高支模安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，通知分公司质安部、技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业。 ② 所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。 ③ 项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。 ④ 高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具。 ⑤ 安全带使用前必须经过严格检查，合格后方可使用。作业人员应按规定正确佩戴和使用安全带。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。 ⑥ 支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计允许荷载。 ⑦ 已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目安全网。 ⑧ 高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。 ⑨ 浇筑混凝土时应派专人检查模板支撑有无松动、倾斜、弯曲变形、位移等情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并即刻进行加固整改。 ⑩ 混凝土泵管应用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。 3、 监测措施 梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施： ① 班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。 ② 日常检查、巡查重点部位： 1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。 2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。 3）连接扣件是否松动。 4）架体是否有不均匀的沉降，垂直度偏差是否超出规范要求。 5）施工过程中是否有超载的现象。 6）安全防护措施是否符合规范要求。 7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。 ③ 脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。 ④ 在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后方可开始浇砼。浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停工整改，隐患消除后再施工。 ⑤ 高大模板施工过程中，施工单位进行监测，每次监测结果必须由监测人、项目经理、项目总监签字，提供给施工、监理、设计及业主等相关单位。 ⑥ 监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结果评述。 ⑦ 监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向市建设工程安全监督站、市建设工程质量监督站、市建筑委员会报告。 ⑧ 本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。 ⑨ 观测点的布设：根据图纸情况，本工程最大截面梁为400×700mm，故观测点需尽量选择在受力最大位置，每个监测坡面布设不少于3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求并按上表设变形监测报警值。 ⑩ 监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20～30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。 十、 模板高支撑架计算书 本例高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。 1、 参数信息: ①.脚手架参数 横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.80； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；脚手架搭设高度(m):取B段首层高度7.20； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ； 扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:50×100方木支撑（实际模量为40*90）； ②.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):26.000； 楼板浇筑厚度(m):取最大板厚0.150； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.400； ③.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 2、 模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.000×9.000×9.000/6 = 54.00 cm3； I=4.000×9.000×9.000×9.000/12 = 243.00 cm4； 方木楞计算简图 ①.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 26.000×0.250×0.150 = 0.975 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (1.400+2.000)×0.900×0.250 = 0.765 kN； ②.方木抗弯强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2×(0.975 + 0.088) = 1.275 kN/m； 集中荷载 p = 1.4×0.765=1.071 kN； 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.071×0.900 /4 + 1.275×0.9002/8 = 0.370 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.071/2 + 1.275×0.900/2 = 1.109 kN ； 方木的最大应力值 σ= M / w = 0.370×106/54.000×103 = 6.853 N/mm 2 ； 方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2； 方木的最大应力计算值为 6.853 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求! ③.方木抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力: V = 0.900×1.275/2+1.071/2 = 1.109 kN； 方木受剪应力计算值 T = 3 ×1109.250/(2 ×40.000 ×90.000) = 0.462 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2； 方木受剪应力计算值为 0.462 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求! ④.方木挠度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.975+0.088=1.063 kN/m； 集中荷载 p = 0.765 kN； 方木最大挠度计算值 V= 5×1.063×900.0004 /(384×9500.000× 2430000.00) +765.000×900.0003 /( 48×9500.000×2430000.00) = 0.896 mm； 方木最大允许挠度值 [V]= 900.000/250=3.600 mm； 方木的最大挠度计算值 0.896 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.600 mm,满足要求! 3、 木方支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.275×0.900 + 1.071 = 2.218 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.727 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.587 mm ； 最大支座力 Qmax = 8.803 kN ； 钢管最大应力 σ= 0.727×106/5080.000=143.041 N/mm2 ； 钢管抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2 ； 支撑钢管的计算最大应力计算值 143.041 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm,满足要求! 4、 扣件抗滑移的计算: 按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.803 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5、 模板支架立杆荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 ①.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.116×7.200 = 0.836 kN； 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350×0.900×0.900 = 0.284 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 26.000×0.150×0.900×0.900 = 3.159 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.278 kN； ②.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.400+2.000 ) ×0.900×0.900 = 2.754 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.990 kN； 6、 立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式: 其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.990 kN； φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)； 如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算 l0 = h+2a k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155； u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700； a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.300 m； 上式的计算结果： 立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.800+0.300×2 = 2.400 m； L0/i = 2400.000 / 15.800 = 152.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.301 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=8989.704/（0.301×489.000） = 61.076 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 61.076 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a) k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243； k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2.400 按照表2取值1.009 ； 上式的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.009×(1.800+0.300×2) = 3.010 m； Lo/i = 3010.049 / 15.800 = 191.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.197 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=8989.704/（0.197×489.000） = 93.319 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 93.319 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！ 模板高支架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。 友情提示：方案范本是经验性极强的领域，本范文无法思考和涵盖全面，供参考!最好找专业人士起草或审核后使用。 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容