变电所配电设计

第六章 主要电气设备汇总

本次设计所选的主要电气设备及其具体型号见下表6.1：

表6.1 本次设计所选的主要电气设备及其具体型号

设备名称 （安装地点） 型号 额定容量水轮发电机 SF15-16/410 （MW） 15 相关参数 功率因数 0.8 额定电压（V） 10500 备注 额定容量（KVA） 额定电压（KV） 主变压器 SF7—20000/110 31500 SN10—10Ⅲ/2000少油断路机端断路器 器 2000 额定电流（A） 机端隔离开关 GN2—10/2000—85 2000 额定电流（A） 主变压器出口断路器 SW4—110/1000 1000 110 10 额定电压（KV） 满足校验条件 10 额定电压（KV） 满足校验条件 额定电流（A） 10.5 额定电压（KV） 满足校验条件 额定电流（A） 主变压器出口隔离开关 GW4—110D/1000—80 1000 1000 与无穷大系统相连的出线 断路器 SW4—110/1000 1000 额定 与系统相连的出线隔离GW4—110D/1000—80 开关 电流（A） 1000 额定 厂用变压器进线断路器 SN10—10Ⅰ/630 630 额定 厂用变压器进线隔离开GN6—10/600—52 电流（A） 电流（A） 额定电流（A） 额定电压（KV） 110 110 额定电压（KV） 满足校验条件 110 额定电压 （KV） 110 额定电压 （KV） 10 额定电压 （KV） 加限流电抗器后满足加限流电抗器后满足校验条件 满足校验条件 满足校验条件 关 600 额定电流（A） 10 额定电压 校验条件 厂用变压器进线电抗器 NKSL—10—200—4 200 0（KV） 10 满足校验条件 25C额定电流（A） 110kv母线 LGJ—800/55 1413 605 与无穷大系统相连的出LGJ—800/55 线导线 1413 25C额定电流（A） 满足校验条件 0满足校验条件 屋内部ZLD—10型支持绝缘子 10Kv电压等级绝缘子 分 屋外部ZPD—10型支持绝缘子 分 110Kv电压 等级绝缘子 穿墙套管 ZS—110型支持绝缘子 绝缘子高度H=1200mm 满足校验条件 绝缘子高度H=210mm 绝缘子高度H=215mm 均满足校验条件 CMF—20母线型套管 套管长度lca=782mm 满足校验条件 机端电流互感器 110kV母线及进出线电LMZ1—10屋内型 变比2000/5，准确级为0.5级 满足校验条件 LCWD—110屋外型 流互感器 厂用变压器进线电流互LFZJ1—10屋内型 感器 机端电压 互感器 110kV母线及进出线电压 互感器 厂用变压器进线电压 互感器 发电机 出口 Y2.5W5—12.7/31 JSJW—10型 JCC2—110型 JSJW—10型 变比1000/5，准确级为0.5级 满足校验条件 变比100/5，准确级为0.5级 满足校验条件 准确级为0.5级 满足校验条件 准确级为3级 满足校验条件 准确级为0.5级 满足校验条件 雷 额定电压有效值 10.5（kV） 额定电压有效值 Y1W5—7.6/19 7.6（kV） 避 发电机 中性点 器 额定电压有效值 10kV母线出线处 110kV母线、双绕组变压器出线断路器之间 110kV双绕组变压Y1W5—73/200 器中性点

Y5B—100/234 Y5B—100/234 100（kV） 额定电压有效值 100（kV） 额定电压有效值 73（kV） 第二部分 设计计算书 第一章 电气主接线设计与计算 1.1 一次投资计算 1.1.1 主变压器的选择

方案4和方案2所选用的变压器有关参数见表12.1。

表12.1 主变压器参数表

额定电压（KV） 型号 高压 SFP7—63000/110 SF7—31500/110 110(121)±210.5 ×2.5% 110(121)±210.5 ×2.5% 0.8 31 147 10.5 300 0.6 52 254 10.5 600 低压 （%） KW KW （%） 空载电流空载损耗负载损耗阻抗电压价格（万元） 1.1.2 断路器、隔离开关的选择

根据工程实际，均选用SF6断路器。均用一相参与比较，方案4，110kV侧断路器一个，每台28万元，隔离

开关一个，每台2.8万元；10kv侧断路器一个，每台4万元，隔离开关一个，每台0.4万元。方案2，110kV侧断路器2个，每台28万元，隔离开关2个，每台2.8万元；10kv侧断路器2个，每台4万元，隔离开关4个，每台0.4万元。

1.1.3 一次性综合投资

本厂电压等级为110KV，取投资附加费用比例系数为d=90，则一次性综合投资为：

方案4：O1O10(1方案2：

d100)(60040.4282.8)（1+90100）1206.88(万元)

O2O20(12

d100)(2902420.442822.82)（1+90100）1273.76(万元)

1.2 年运行费用计算

由公式Ud.AU1U2进行年运行费用计算，下面分别计算各量：

1.2.1 检修费与折旧费

方案4：U1U2(0.0420.058)O10.11206.88120.7(万元) 方案2：U1U2(0.0420.058)O20.11273.76127.4(万元)

1.2.2 变压器的电能损耗A

1、该电站的夏季负荷率100%，负荷天数185天，冬季负荷率40%，负荷天数180天。

夏季两个方案的变压器均同时运行，满足经济运行要求，而冬季负荷率只有40%，所以方案4只有一台变压

器，不满足经济运行条件，方案2可停运一组单元，这样负荷率为80%，满足经济运行要求。

2、相关变压器的技术参数如下： 方案1：变压器型号SFP7—63000/110 （1）空载有关损耗 P0=52(KW) （2）空载无功损耗 Q0=I0(%)SN100=0.663000100=378(KVAR)

（3）负载时有功损耗 Pk=254(KW) （4）负载时无功损耗Qk=Ud(%)SN100=10.563000100=6615(KVAR)

（5）夏季时，其损耗为（无功经济当量取K=0.02）

A1[520.02378(2540.026615)(=1952501.5（KW.h）

（6）冬季时，其损耗为（无功经济当量取K=0.02）

50/0.863)]18524

2A2[520.02378(2540.026615)(=520088.3（KW.h）

（7）年运行费用（取电价为d=0.3元/KW.h）

500.4/0.863)]18024

2Ud(A1A2)+U1+U2=0.3（1952501.5+520088.3）+1207000

=1940776.94元194.1（万元） 方案2：变压器型号SF7—31500/110 （1）空载有功损耗 P0=31(KW) （2）空载无功损耗 Q0=I0(%)SN100=0.831500100=252(KVAR)

（3）负载时有功损耗 Pk=147(KW) （4）负载时无功损耗 Qk=Ud(%)SN100=10.531500100=3307.5(KVAR)

（5）夏季时，其损耗为（无功经济当量取K=0.02）

A1[2(310.02252)=785747（KW.h）

12(1470.023307.5)(50/0.863)]18524

2（6）冬季时，其损耗为（无功经济当量取K=0.02）

A2[2(310.02252)=383885.6（KW.h）

12(1470.023307.5)(500.4/0.863)]18024

2（7）年运行费用（取电价为d=0.3元/KW.h）

Ud(A1A2)+U1+U2=0.3（785747+383885.6）+1274000

=1624889.78元162.5（万元）

3

1.3 静态比较法

方案4综合投资小，而年运行费用大，而方案2综合投资大，而年运行费用小，则需用抵偿年限法进一步比

较：

T=Q2-Q1U1-U2=1274000-12070001941000-1625000 =0.21（年）（5年）所以本电厂确定选用方案2（单元接线方案）为主接线方案。

第二章 短路电流计算过程

2.1 阻抗元件标么值计算

一、计算网络图

二、把个参数归算到110KV侧，取平均电压Ub115KV，SB100MVA。计算标么值如

下：

A水电站：

发电机：X1 变压器：X214120.2110020/0.81005010020.21

0.1050.105

0.151（联络线选LGJQ—400）

线路： X3500.4无穷大系统侧：

线路： X4300.4本水电站侧：

11510011520.091（联络线选LGJQ—400）

变压器：X5X60.105 发电机：X7X80.26100631000.167 0.832

25/0.8三、根据上面的计算结果，对本网络各阻抗编号，得出如下计算阻抗图，对于本网络，短路计算

点只需选出

f1、

f2两点，在图中已标出。

对图的右半部分进行化简后得： 其

中

：

X9X1X20. X4X6106X6X80.999

1

2.2 f1点三相短路电流计算

2.2.1 计算转移阻抗及计算阻抗

ZAX90.466

ZG1X5X60.999ZG2X100.999

ZsX40.091

则 ZjsAZASASB0.4661001000.446

ZjsG1ZG1ZSG1SB0.99925/0.81000.312

Z2.2.2

jsG2jsG10.312

查水轮机计算曲线并用线性插值法求出各时刻电流标么值 名称 A S 计算电抗 0.466 0.312 I0 I2.03 I4.06 2.354 10.989 3.587 2.389 10.989 2.925 2.565 10.989 2.940 G1G2

0.312 3.587 2.925 2.940 2.2.3 计算短路电流有名值

INA10031150.502 （kA）

ING1

25/0.831150.157 （kA）

ING2ING10.157 （kA）

INS10031150.502 （kA）

2.2.4 各时刻短路点f1处三相短路电流计算如下

I02.3540.5023.5870.157210.9890.5027.825(kA) I2.032.3890.5022.9250.157210.9890.5027.634(kA) I4.062.5650.5022.9400.157210.9890.5027.727(kA)

2

流计算

2.3

f2点三相短路电

根据网络，

根据相应的化简方式

f2点以上为四星网络，

化简为：

2.3.1 计算转移阻抗及计算阻抗

转移阻抗为：

' Y1X91X4'1X51X102.14610.9895.9881.00120.124

X9X9X5Y0.4660.16720.1241.566

'X4X4X5Y0.0910.16720.1240.306 X10X10X5Y0.9990.16720.1243.357 X6X60.832则计算电抗为：

'''''

Z

'jsA1.566420/0.810025/0.810025/0.81001.566

Z

'jsG10.8323.3570.260

Z

'jsG21.049

2.3.2 查水轮机计算曲线并用线性插值法求出各时刻电流标么值

名称 计算电抗 I0 I2.03' I4.06' A S 1.566 0.306 0.260 0.670 3.268 4.290 0.714 3.268 3.133 0.714 3.268 3.098 G1G2

1.049 1.010 1.153 1.153 2.3.3 计算短路电流有名值

INA100310.525/0.8310.55.499 （kA）

ING1

1.718 （kA）

ING2ING11.718 （kA）

INS

100310.55.499 （kA）

2.3.4 各时刻短路点f2处三相短路电流计算如下

I05.4993.2685.4990.6701.7184.2901.7181.01030.76(kA) I2.035.4993.2685.4990.6701.7183.1331.7181.15329.26(kA) I4.065.4993.2685.4990.7141.7183.0981.7181.15329.20(kA)

'''综上，f1、f2两点三相短路电流计算结果见表8.1

表8.1 三相短路电流计算表（计算选用系统基准容量100MVA）

短路点 平均电源 额定编号 电压（kA） A 100 0.462.354 1.182 2.389 1.199 2.565 1.288 ） 名容量计算实际值 称 （MVA电抗 标么值 合计（kA） 标么值 合计（kA） 实际值 标么值 合计（kA） 实际值 短路支路 短路电流 I0 I2.03 I4.06 f1 115 S ∞ 31.25 6 0.312 31.25 2 合计 A 100 6 S ∞ 6 0.2631.25 0 31.25 9 合计 30.760 29.260 29.200 1.041.010 1.735 1.153 1.981 1.153 1.981 4.290 7.370 3.133 5.382 3.098 5.322 0.303.268 17.971 3.268 17.971 3.268 17.971 1.560.670 3.684 0.714 3.926 0.714 3.926 7.825 7.634 7.727 0.313.587 0.563 2.925 0.459 2.940 0.462 3.587 0.563 2.925 0.459 2.940 0.462 10.989 5.516 10.989 5.516 10.989 5.516 G1 G2 10.5 G1 f2G2 第三章 电气设备选择

3

3.1 断路器和隔离开关的选择

3.1.1 机端断路器和隔离开关（10.5KV）的选择

发电机最大持续工作电流为：

Imax1.05PN3UNcos1.052531.050.81804(KA)

根据发电机回路的UNs、Imax及断路器安装在屋内的要求，查得，可选SN10—10Ⅲ/2000型少油

断路器和GN2—10/2000—85型隔离开关。

短路切除时间为tk20.062.06S，tk1S，故应不计非周期分量。 当机端出口出现三相短路时，流过断路器的短路电流为系统侧提供，为：

I30.764.291.71823.39(KA)

当机端断路器的出口出现三相短路时（等效为f2处短路），流过断路器的短路电流发电机提供，

为：

\"\"I4.291.7187.09(KA)23.39(KA)

所以发电机出口短路器应按发电机出口短路情况校验。

根据计算电抗查计算曲线数字表，并换算成有名值后，所得的短路电流为：

I23.39(KA) I123.88(KA) I223.88(KA)

短路电流引起的热效应为：

\"QkQpI\"210Itk/2Itk1222tk23.391023.8823.881222224.06

=2307.4[（KA）.S]

冲击电流为：

ish1.92I1.9\"223.3962.9(KA)

表中列出断路器、隔离开关的有关参数，并与计算数据比较。

断路器、隔离开关选择结果表 SN10—10Ⅲ/2000型 计算数据 断路器 隔离开关 GN2—10/2000—85型 UNSImax\" 10kV 1804A UNININbrINclItt2 10kV 2000A 43.3 kA 130kA 2UNIN 10kV 2000A I 23.39kA ish 2.9kA 2307.4 2Qkish[（KA）.S] 62.9kA 43.347499(kA).s2 Itt2 51513005(kA).s22 ies 130kA ies 85kA 由表中数据对比均满足校验条件，因此机端断路器可选SN10—10Ⅲ/2000型少油断路器、机端隔离

开关可选GN2—10/2000—85型隔离开关。

3.1.2 主变压器出口断路器和隔离开关（110KV）的选择和校验

主变压器出口最大持续工作电流为：

Imax1.05PN3UN1.05630003110347.2(A)

根据变压器回路的UNs、Imax及断路器安装在屋外的要求，查得，可选SW4—110/1000型断路器

和GW4—110D/1000—80型隔离开关。

短路切除时间为tk40.064.06S，tk1S，故不计非周期分量。 变压器出口短路时，相当于f1点短路则流过变压器出口断路器的短路电流为：

\"I7.8253.8750.1577.262(KA)

变压器出口断路器出口短路时，则流过变压器的短路电流为G1发电机提供，为：

I3.8750.1570.563(KA)7.262(KA)

则变压器出口断路器应按变压器出口短路校验。

根据计算电抗查计算曲线数字表，并换算成有名值后，所得的短路电流为：

\"I7.262(KA) I2.037.175(KA) I4.067.267(KA)

短路电流引起的热效应为：

\"QkQpI\"210Itk/2Itk1222tk7.262107.1757.2671222224.06

=209.89[（KA）.S]

冲击电流为：

ish1.852I1.85\"27.26219.03(KA)

表中列出断路器、隔离开关的有关参数，并与计算数据比较。

断路器、隔离开关选择结果表

SW4—110/1000型 计算数据 断路器 GW4—110D/1000—80型 隔离开关 UNSImax\" 110kV 347.2A UNIN 110kV 1000A 18.4 kA 55kA UNIN 110kV 1000A I 7.262kA ishQkish 19.03kA 209.89[（KA）.S] 19.03kA 2INbrINcl2 Itt21252205(kA)2.sItt21.5252311.3(kA)2.s2 ies 55kA ies 80kA 由表中数据对比均满足校验条件，因此主变压器出口断路器可选SW4—110/1000型断路器、主变压

器出口隔离开关可选GW4—110D/1000—80型隔离开关。

3.1.3 110kV母线出线断路器和隔离开关的选择和校验

1、与A电站相连的出线断路器和隔离开关的选择和校验

此处的最大负荷电流出现在A电站所有发出的电能经110kV母线送向系统，所以最大负荷电流为：

Imax1.05PN3UN1.051000003110551.1(A)

根据出线的及断路器安装在屋外的要求，查得，可选SW4—110/1000型断路器和GW4—110D/1000

—80型隔离开关。

短路切除时间为tk40.064.06S，tk1S，故不计非周期分量。 断路器出口时，流过断路器的短路电流为：

I7.8252.3540.5026.643(KA)

母线短路时，流过断路器的短路电流为A电站提供的，为：

\"I2.3540.5021.182(KA)6.643(KA)

则需按断路器出口短路时进行校验。

根据计算电抗查计算曲线数字表，并换算成有名值后，所得的短路电流为：

\"I6.643(KA) I2.036.435(KA) I4.066.440(KA)

短路电流引起的热效应为：

\"QkQpI\"210Itk/2Itk1222tk6.643106.4356.4401222224.06

=169.1[（KA）.S]

冲击电流为：ish1.852I1.85\"26.64317.4(KA)

表中列出断路器、隔离开关的有关参数，并与计算数据比较。

断路器、隔离开关选择结果表 SW4—110/1000型 计算数据 断路器 隔离开关 GW4—110D/1000—80型 UNSImax\" 110kV 551.1A UNININbr 110kV 1000A 18.4 kA UNIN 110kV 1000A I 6.643kA ishQkish 17.4kA 169.1[（KA）.S] 17.4kA 2INclIt2t 55kA 2 2152205(kA).s ies 55kA 2Itt221.552311.3(kA).s 22ies 80kA 由表中数据对比均满足校验条件，因此与A电站相连的出线断路器可选SW4—110/1000型断路器、

与A电站相连的出线隔离开关可选GW4—110D/1000—80型隔离开关。

2、与无穷大系统相连的出线断路器和隔离开关的选择和校验

此处的最大负荷电流出现在A电站和设计电站所有发出的电能经110kV母线送向系统，所以最大负

荷电流为：

Imax1.05SN3UN1.051625003110895.5(A)

根据出线的UNs、Imax及断路器安装在屋外的要求，查得，可选SW4—110/1000型断路器和GW4

—110D/1000—80型隔离开关。

短路切除时间为tk40.064.06S，tk1S，故不计非周期分量。 110kV母线短路时，流过断路器的短路电流有系统侧提供，为：

I10.9890.5025.52(KA)

断路器出口短路时，流过断路器的短路电流为：

\"I7.8255.522.305(KA)5.52(KA)

则需按110kV母线短路时进行校验。

根据计算电抗查计算曲线数字表，并换算成有名值后，所得的短路电流为：

\"I5.52(KA) I2.035.52(KA) I4.065.52(KA)

短路电流引起的热效应为：

\"QkQpI\"210Itk/2Itk1222tk5.52105.525.521222224.06

=123.7[（KA）.S]

冲击电流为：

ish1.852I1.85\"25.5214.46(KA)

表中列出断路器、隔离开关的有关参数，并与计算数据比较。

断路器、隔离开关选择结果表 SW4—110/1000型 计算数据 断路器 隔离开关 GW4—110D/1000—80型 UNSImax\" 110kV 895.5A UNIN 110kV 1000A 18.4 kA 55kA UNIN 110kV 1000A I 5.52kA ishQkish 14.46kA 123.7[（KA）.S] 14.46kA 2INbrINclItt2 22152205(kA).s 2Itt221.552311.3(kA).s 22ies 55kA ies 80kA 由表中数据对比均满足校验条件，因此与无穷大系统相连的出线断路器可选SW4—110/1000型断路

器、与无穷大系统相连的出线出口隔离开关可选GW4—110D/1000—80型隔离开关。

3.1.4 厂用变压器（10kV）的断路器和隔离开关的选择和校验

当厂用变压器满载时，负荷电流达到最大，为：

Imax1.05SN3UN1.0520031012.12(A)

根据出线的UNs、Imax及断路器安装在屋内的要求，查得，可选SN10—10Ⅰ/630型断路器和GN6

—10/600—52型隔离开关。

短路切除时间为tk40.054.05S，tk1S，故不计非周期分量。 当厂用变压器进线出现三相短路时，流过断路器的短路电流达到最大，为：

I30.76(KA)

则需按厂用变压器进线出现三相短路时进行校验。

根据计算电抗查计算曲线数字表，并换算成有名值后，所得的短路电流为：

\"I30.76(KA) I2.0329.26(KA) I4.0629.20(KA)

短路电流引起的热效应为：

\"QkQpI\"210Itk/2Itk1222tk30.761029.2629.201222224.06

=3505.23[（KA）.S]

冲击电流为：

ish1.92I1.9\"230.7682.74(KA)

表中列出断路器、隔离开关的有关参数，并与计算数据比较。

断路器、隔离开关选择结果表

SN10—10Ⅰ/630型 计算数据 断路器 GN6—10/600—52型 隔离开关 UNSImax\" 10kV UNIN 10kV UNIN 10KV 12.12A 630A 600A I 30.76kA ishQkish 82.74kA 2INbrINclItt2 16kA 40kA 162512(kA).S 22 3505.23[（KA）.S] Itt2 2041600(kA).S 22 82.74kA ies 40kA ies 52kA 由表中数据对比，只有额定电压电流满足校验条件，因而需要加限流电抗器。才能满足短路校验条件。

3.2 电流、电压互感器的选择

3.2.1 10kV机端电流互感器的选择

（1）电流互感器的负荷统计见表。

仪表名称 电流表 功率表 电能表 总计 型号 46L1—A 46D1—W DS1 A相 0.35 0.6 0.5 1.45 B相 0.35 0.6 0.5 1.45 C相 0.35 0.6 0.5 1.45 （2）选择电流互感器。根据电流互感器安装处的电网电压10kV、最大工作电流1804A和安装地点

的要求，选LMZ1—10型屋内型电流互感器，变比2000/5，由于供给计费电能、继电保护和测量用，故选用准确级为0.5级，其二次额定负荷为1.6Ω，动稳定倍数Kes130，热稳定倍数Kt75。

（3）选择电流互感器连接导线截面。最大相负荷阻抗为：raPmaxI22N1.45250.058()，计

入接触电阻0.1Ω，则连接导线电阻不得超过1.6-（0.058+0.1）=1.442Ω。

满足准确级额定容量要求的连接线允许最小截面积为：

SLcZ2Nrarc1.751021001.60.0580.11.2mm则选用1.5mm的标准截面铜线。其接线

22电阻为：

rL1.751021001.51.167()

此时，二次负荷Z2L0.0580.11.1671.325()，满足0.5级的允许最大负荷1.6Ω

的要求。

（4）校验电流互感器的热稳定和动稳定。该互感器为多匝、浇注式绝缘，只校验内部动稳定，即

(KtI1N)(752)22500[(kA).S]2307.4[(kA).S]

动稳定：

22222I1NKes22130367.7(kA)23.39(kA)

动热稳定均满足要求。

即：10kV机端电流互感器选LMZ1—10屋内型，变比2000/5。

3.2.2 110kV母线及进出线电流互感器的选择

（1）电流互感器的负荷统计见表。

仪表名称 电流表 功率表 电能表 总计 型号 ITI—A 101—W DS1 A相 1.5 1.7 1 4.2 B相 1.5 1.7 1 4.2 C相 1.5 1.7 1 4.2 （2）选择电流互感器。根据电流互感器安装处的电网电压110kV、最大工作电流895.5A和安装地

点的要求，选LCWD—110型屋外型电流互感器，变比1000/5，由于供给计费电能、继电保护和测量用，故选用准确级为0.5级，其二次额定负荷为1.2Ω，动稳定倍数Kes130，热稳定倍数Kt75。

（3）选择电流互感器连接导线截面。最大相负荷阻抗为：raPmaxI22N4.2250.168()，计入

接触电阻0.1Ω，则连接导线电阻不得超过1.2-（0.168+0.1）=0.932Ω。

满足准确级额定容量要求的连接线允许最小截面积为：

SLcZ2Nrarc1.751021001.20.1680.11.878mm则选用2.5mm的标准截面铜线。其

22接线电阻为：

rL1.751021002.50.7()

此时，二次负荷Z2L0.1680.10.70.968()，满足0.5级的允许最大负荷1.2Ω的要

求。

（4）校验电流互感器的热稳定和动稳定。

(KtI1N)(751)5625[(kA).S]123.7[(kA).S]

动稳定：22222I1NKes21130183.8(kA)14.46(kA)

动热稳定均满足要求。

即：110kV母线及进出线电流互感器选LCWD—110屋外型，变比1000/5。

3.2.3 厂用变压器进线电流互感器的选择

（1）电流互感器的负荷统计见表。

仪表名称 电流表 功率表 电能表 总 计 型号 46L1—A 46D1—W DS1 A相 0.35 0.6 0.5 1.45 C相 0.35 0.6 0.5 1.45 （2）选择电流互感器。根据电流互感器安装处的电网电压10kV、最大工作电流12.12A和安装地点

的要求，选LFZJ1—10型屋内型电流互感器，变比100/5，由于供给计费电能、继电保护和测量用，故选用准确级为0.5级，其二次额定负荷为0.8Ω，动稳定倍数Kes210，热稳定倍数Kt120。

（3）选择电流互感器连接导线截面。最大相负荷阻抗为： raPmaxI22N1.45250.058()，计

入接触电阻0.1Ω，则连接导线电阻不得超过0.8-（0.058+0.1）=0.642Ω。

满足准确级额定容量要求的连接线允许最小截面积为：

SLcZ2Nrarc1.751023400.80.0560.1221.89mm则选用2.5mm的标准截面铜线。

其接线电阻为：

rL1.751023402.50.485()

此时，二次负荷Z2L0.0580.10.4850.643()，满足0.5级的允许最大负荷0.8Ω

的要求。

（4）校验电流互感器的热稳定和动稳定。该互感器为多匝、浇注式绝缘，只校验内部动稳定，即

(KtI1N)(1200.1)144[(kA).S]115.2[(kA).S]

动稳定：22222I1NKes20.121029.7(kA)12.66(kA)

动热稳定均满足要求。

即：厂用变压器进线电流互感器选LFZJ1—10屋内型，变比100/5。

3.2.4 10kV机端电压互感器的选择

10kV母线上电压互感器一般除供测量外，还用作交流电网绝缘监视。本电厂电压互感器的接线为

YN，yn,d0。一般机端电压互感器的二次负荷见下表：

每线圈消耗功仪表名称及型号 率（V.A） 有功功率表（46D1—W型） 无功功率表（46D1—WAR型） 有功电能表（DS1型） 频率表（46L1—Hz型） 电压表（46L1—V型） 0.6 0.5 1.5 1.2 0.3 目 3 1 10 1 1 仪表 数AB相 BC相 Pab Qab Pbc Qbc 1.8 0.5 5.7 1.2 1.8 0.5 5.7 0.3 13.9 13.9 总计 9.2 13.9 8.3 3.9 由于电路中有计费电能表，故用0.5准确级。查手册，选JSJW—10型三相五柱式电压互感器。 不完全星型接线部分负荷为：

SabSbc

PabQabPbcQbc22229.213.916.7(V.A)8.313.916.2(V.A)2222

0cosabPab/Sab9.2/16.70.55,ab56.60

cosbcPbc/Sbc8.3/16.20.51,bc59.2''

每相上接有电压表PV[P0.3W,Q0],故A相符合为

PA1313Sabcos(ab30)P0'1316.7cos(56.630)0.38.62(W)

0000QASabsin(ab30)01316.7cos(56.630)4.3(war)

同理，可求出B相份负荷为PB9.04W,QB14.2war。显而易见，B相符合较大，故应按B

相总负荷进行校验：

SBPBQB229.0414.216.8(V.A)221203V.A

故所选JSJW—10型电压互感器满足要求。 即：10kV机端电压互感器的选JSJW—10型。

3.2.5 110kV母线及进出线电压互感器的选择

根据设计手册，接在110kV及以上线路侧的电压互感器，当线路上装有载波通讯时，应尽量

与耦合电容器结合，统一选电容式电压互感器。作电压、电能测量及继电保护用。主要用于估计电压值、同期用，其准确级为3级。电压互感器的接线方式为YN，yn,d0一般电压互感器的二次负荷见下表：

每线圈消耗功仪表名称及型号 率（V.A） 有功功率表 （46D1—W型） 0.6 3 1.8 1.8 仪表数目 AB相 BC相 Pab QabPbc Qbc 无功功率表 （46D1—WAR型） 有功电能表 （DS1型） 频率表 1.2 （46L1—Hz型） 电压表 （46L1—V型） 总计 9.2 13.9 8.3 13.9 0.3 1 0.3 1 1.2 1.5 10 5.7 13.9 5.7 13.9 0.5 1 0.5 0.5 查手册，选JCC2—110型电压互感器。 不完全星型接线部分负荷为：

SabSbcPabQabPbcQbc22229.213.916.7(V.A)8.313.916.2(V.A)2222

0cosabPab/Sab9.2/16.70.55,ab56.6cosbcPbc/Sbc8.3/16.20.51,bc59.2''0

每相上接有电压表PV[P0.3W,Q0],故A相符合为

PA1313Sabcos(ab30)P0'1316.7cos(56.630)0.38.62(W)00QASabsin(ab30)01316.7cos(56.630)4.3(war)

00同理，可求出B相份负荷为PB9.04W,QB14.2war。显而易见，B相符合较大，故应按B

相总负荷进行校验：

SBPBQB229.0414.216.8(V.A)2210003V.A

故所选JCC2—110型电压互感器满足要求。

即：110kV母线及进出线电压互感器的选JCC2—110型。

3.2.6 厂用变压器进线电压互感器的选择与校验

10kV厂用变压器进线电压互感器主要用于保护、测量、计量。其准确级为0.5级。电压互感器的

接线方式为YN，yn,d0一般电压互感器的二次负荷见下表：

仪表名称及型号 率（V.A） 有功功率表 （46D1—W型） 无功功率表 （46D1—WAR型） 有功电能表 1.5 （DS1型） 频率表 （46L1—Hz型） 电压表 （46L1—V型） 总计 0.3 1 1.2 1 10 0.5 1 0.6 3 目 每线圈消耗功仪表数AB相 BC相 Pab Qab Pbc Qbc 1.8 1.8 0.5 0.5 5.7 13.9 5.7 13.9 1.2 9.2 13.9 0.3 8.3 13.9 由于电路中有计费电能表，故用0.5准确级。查手册，选JSJW—10型三相五柱式电压互感器。 不完全星型接线部分负荷为：

SabSbcPabQabPbcQbc22229.213.916.7(V.A)8.313.916.2(V.A)2222

0cosabPab/Sab9.2/16.70.55,ab56.6cosbcPbc/Sbc8.3/16.20.51,bc59.2''0

每相上接有电压表PV[P0.3W,Q0],故A相符合为

PA1313Sabcos(ab30)P0'1316.7cos(56.630)0.38.62(W)00QASabsin(ab30)01316.7cos(56.630)4.3(war)

00同理，可求出B相份负荷为PB9.04W,QB14.2war。显而易见，B相符合较大，故应按B

相总负荷进行校验：

SBPBQB229.0414.216.8(V.A)221203V.A

故所选JSJW—10型电压互感器满足要求。

即：厂用变压器进线电压互感器的选JSJW—10型。