热力发电厂

热力发电厂报告

学 号姓 名专 业指导教师

热能与动力工程

能源与机械工程学院

2015年1月

课程设计任务书

（一）设计题目

660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算） （二）设计内容

1.对该系统的设计布置方式进行初步的分析；

2.在h-s图上做出蒸汽的汽态膨胀线（不必按比例），并表示出各点参数； 3.计算额定功率新汽流量及各处汽水流量； 4.计算机组的和全厂的热经济指标；

5.绘制原则性热力系统图，并将所计算的各汽水参数标在图上（要求CAD绘图，A4纸打印）；

6.撰写课程设计说明书。 （三）设计要求

1.计算部分要求列出所有计算公式，凡出现公式均必须代入相应数据； 2.字迹清楚，绘图线条分明； 3.有关表格均用计算机绘制。 （四）书写格式要求

1.封面：题目、姓名、时间、指导教师姓名； 2.正文：汽态线图、汽水参数表、计算过程及结果； 3.参考文献。

1 绪 论 1

2 热力系统与原始资料 ................................................................................................................... 2

2.1 热力系统简介 .................................................................................................................... 2 2.2 原始资料 ............................................................................................................................ 3 3 热系统计算 ................................................................................................................................... 6

3.1 汽水平衡计算 .................................................................................................................... 6 3.2 汽轮机进汽参数计算 ........................................................................................................ 7 3.3 辅助计算 ............................................................................................................................ 8 3.4 各加热器进、出水参数计算 ............................................................................................ 9 3.5 高压加热器组抽汽系数计算 .......................................................................................... 10 3.6 除氧器抽汽系数计算 ...................................................................................................... 12 3.7 低压加热器组抽汽系数计算 .......................................................................................... 13 3.8 凝汽系数αc计算 ............................................................................................................. 15 3.9 汽轮机内功计算 .............................................................................................................. 16 3.10 汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量计算 ............................................................ 17 3.11 全厂性热经济指标计算 ................................................................................................ 18 四 反平衡校核 ............................................................................................................................... 20

4.1 锅炉输入热量qr .............................................................................................................. 20 4.2 锅炉损失Δqb ................................................................................................................... 20 4.3 排污损失Δqbl .................................................................................................................. 20 4.4 全厂工质渗漏损失ΔqL................................................................................................... 20 4.5 厂用汽损失Δqpl .............................................................................................................. 20 4.6 凝汽流冷源损失Δqc ....................................................................................................... 20 4.7 小汽机冷源损失Δqxj ...................................................................................................... 20 4.8 化学补充水冷源损失Δqma ............................................................................................. 20 4.9 轴封加热器疏水冷源损失Δqd,sg .................................................................................... 20 4.10 均压箱去热水井的冷源损失Δqjyx ............................................................................... 21 4.11 暖风器损失Δqnf ............................................................................................................ 21 4.12 管道散热损失Δqp ......................................................................................................... 21 4.13 轴封汽散热损失ΣΔqsg ................................................................................................. 21 参考文献......................................................................................................................................... 22 致 谢 .............................................................................................................................................. 23

1 绪 论

火力发电厂简称火电厂，是利用煤炭、石油、天然气作为燃料生产电能的工厂。火电厂的三大主机包括锅炉、汽轮机和发电机，分别实现燃料的化学能到热能的转化、热能到机械能的转化以及机械能到电能的转化。

最早的火力发电是1875年在巴黎北火车站的火电厂实现的。随着发电机、汽轮机制造技术的完善，输变电技术的改进，特别是电力系统的出现以及社会电气化对电能的需求，20世纪30年代以后，火力发电进入大发展的时期。火力发电机组的容量由200MW级提高到300～600MW级（50年代中期），到1973年，最大的火电机组达1300MW。大机组、大电厂使火力发电的热效率大为提高，每千瓦的建设投资和发电成本也不断降低。到80年代后期，世界最大火电厂是日本的鹿儿岛火电厂，容量为4400MW。但机组过大又带来可靠性、可用率的降低，因而到90年代初，火力发电单机容量稳定在300～700MW。进入21世纪后，为提高发电效率，我国对电厂机组实行上大压小政策。高参数大容量凝汽式机组成为目前新建火电机组的主力机型，全世界数十年电站发展史的实践表明，火电设备逐渐大容量化是不可抗拒的发展趋势。

人类已进入21世纪，“能源、环境、发展”是新世纪人类所面临的三大主题。这三者之中，能源的合理开发与利用将直接影响到环境的保护和人类社会的可持续发展。作为能源开发与利用的电力工业正处在大发展的阶段，火力发电是电力工业的重要领域，环境保护和社会发展要求火力发电技术不断发展、提高。在已经开始的21世纪，火力发电技术发展趋势是我们十分关注的问题。

目前国内火电机组仍以大型凝汽式机组为主力机组。其热力系统的计算原则、经济分析原则也可应用于核电站、燃气—蒸汽联合循环机组及供热机组。因此，对凝汽式机组的热力计算进行学习、训练是很有意义的。

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2 热力系统与原始资料

2.1 热力系统简介

某火力发电厂二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；汽轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式汽轮机。

全厂的原则性热力系统如图2-1所示。该系统共有八级不调节抽汽。其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161MPa压力除氧器的加热汽源。

第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为−1.7℃、0℃、−1.7℃。第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。

汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。然后由汽动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。

三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器；第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。

凝汽器为双压式凝汽器，汽轮机排汽压力4.4/5.38kPa。给水泵汽轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热，其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.34kPa。

锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。扩容器工作压力1.55MPa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排地沟。

锅炉过热器的减温水（③）取自给水泵出口，设计喷水量为66240kg/h。 热力系统的汽水损失计有：全厂汽水损失（○14）33000kg/h、厂用汽（○11）22000kg/h（不回收）、锅炉暖风器用汽量为65800kg/h，暖风器汽源（○12）取自第4级抽汽，其疏水仍返回除氧器回收，疏水比焓697kJ/kg。锅炉排污损失按1%取值。

高压缸门杆漏汽（①和②）分别引入再热热段管道和均压箱SSR，高压缸的轴封漏汽按压力不同，分别进入除氧器（④和⑥）均压箱（⑤和⑦）。中压缸的轴封漏汽也按压力不同，分别引进除氧器（⑩）和均压箱（⑧、⑨）。从均压箱引出三股蒸汽：一股去第七级低加（○16），一股去轴封集热器SG（○15），一

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股去凝汽器的热水井。

图2-1 660MW亚临界压力凝汽式机组热力系统图

2.2 原始资料

2.2.1 汽轮机型式及参数

（1）机组型式：亚临界压力、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；

（2）额定功率Pe=660MW；

（3）主蒸汽初参数（主汽阀前）：p0=16.68MPa，t0=538℃； （4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段prh=3.232MPa，trh=538℃；

冷段p'rh=3.567MPa,t'rh=315℃；

（5）汽轮机排汽压力p0=4.4/4.538kPa，排汽比焓hc=2315.6kJ/kg。

2.2.2 回热加热系统参数

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（1）机组各级回热抽汽参数见表2-1； （2）最终给水温度tfw=274.8℃；

（3）给水泵出口压力ppu=21.47MPa，给水泵效率ηpu=0.83； （4）除氧器至给水泵高差Hpu=22.4m；

（5）小汽机排汽压力pc,xj=6.27kPa；小汽机排汽焓hc,xj=2422.6kJ/kg。

表2-1 回热加热系统原始汽水参数

项目 抽汽压力p′j 抽汽焓hj 加热器上端差δt 加热器下端差δt1 水侧压力pw 抽汽管道压损Δpj 单位 MPa kJ/kg ℃ ℃ MPa % H1 5.945 3144.2 -1.7 5.5 21.47 3 H2 3.668 3027.1 0 5.5 21.47 3 H3 1.776 3352.2 -1.7 5.5 21.47 3 H4（除氧器） 0.964 3169.0 — — 0.916 5 H5 0.416 2978.5 2.8 5.5 2.758 3 H6 0.226 2851.0 2.8 5.5 2.758 3 H7 0.109 2716.0 2.8 5.5 2.758 3 H8 0.0197 2455.8 2.8 — 2.758 3

2.2.3 锅炉型式及数据

（1）锅炉型式：德国BABCOCK–2208t/h一次中间再热、亚临界压力、自然循环汽包炉；

（2）额定蒸发量Db=2208t/h；

（3）额定过热蒸汽压力pb=17.42MPa，额定再热蒸汽压力pr=3.85MPa； （4）额定过热汽温tb=541℃，额定再热汽温tr=541℃； （5）汽包压力pdu=18.28MPa； （6）锅炉热效率ηb=92.5%。

2.2.4 其他数据

（1）汽轮机进汽节流损失δpl=4%，中压缸进汽节流损失δp2=2%； （2）轴封加热器压力psg=102kPa，疏水比焓hd,sg=415kJ/kg； （3）机组各门杆漏汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表2-2；

（4）锅炉暖风器耗汽、过热器减温水等全厂性汽水流量及参数见表2-2； （5）汽轮机机械效率ηm=0.985，发电机效率ηg=0.99； （6）补充水温度tma=20℃； （7）厂用电率ε=0.07。

表2-2 各辅助汽水、门杆漏汽、轴封漏汽数据

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汽、水点代号 汽水流量（kg/h） 流量系数αsg,k 汽水比焓（kJ/kg） 汽、水点代号 汽水流量（kg/h） 流量系数αsg,k 汽水比焓（kJ/kg） ① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ ⑧ 1824 389 66240 2908 2099 3236 2572 0.001272 3024.3 15 ○1270 0.0006282 3154.7 1369 0.0006772 3169 16 ○5821 0.002879 3154.7 0.0009023 0.0001924 0.03277 3397.2 9 ○1551 0.0007672 3474 3397.2 10 ○2785 0.001378 3474 773.4 11 ○22000 0.01088 3169.0 0.001438 0.001038 0.001601 3024.3 12 ○65800 0.03255 3169.0 3024.3 13 ○65989 0.03261 84.1 3024.3 14 ○33000 0.01632 3397.2

2.2.5 简化条件

（1）忽略加热器和抽汽管道的散热损失。 （2）忽略凝结水泵的介质焓升。

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3 热系统计算

3.1 汽水平衡计算

3.1.1 全厂补水率αma

全厂汽水平衡如图3-1所示，各汽水流量见表3-1。将进、出系统的各流量用相对量α表示。由于计算前汽轮机进气量D0为未知，故预选D0=2021600kg/h进行计算，最后校核。

图3-1 全厂汽水平衡图 表3-1 全场汽水进出系统有关数据

名称 汽（水）量，kg/h 离开系统的介质比焓 返回系统的介质比焓 ⑭全厂工质渗漏 33000 3397.2 84.0 锅炉排污 1%D0 209.4 84.0 ⑪厂用汽 22000 3169.0 84.0 ⑫暖风器 65800 3169.0 697.0 ③过热器减温水 66240 773.4 773.4 全厂工质渗漏系数

LDL/D033000/20216000.01632下面是锅炉连续排污利用系统的计算。

扩容器工作压力为1.55MPa，此压力下的饱和水比焓h′bl=851.7 kJ/kg；饱和蒸汽比焓hf= 2792.0kJ/kg。汽包压力pdu=18.28MPa，此压力下的饱和水比焓hbl=1743.6kJ/kg。

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扩容器产生的蒸汽Df可由下式计算：

DfDbL(hbLhh'bL)20216(1743.61851.7)9293kg/hhfh'bL2792.0851.7

扩容器的疏水引入排污水冷却器，D'bLDbLDf20216929310923kg/h 则αf=0.004597，α′bl=0.005403。

假设排到地沟的污水温度为50℃，由p=0.101325MPa，查得排污水的比焓hps=209.4kJ/kg。

由补充水温度tma=20℃和p=0.101325MPa，查得补充水的比焓hma=84.0kJ/kg。 由疏水加热器的热平衡 D'bl(h'blhps)hDma(h'mahma)解得

h'ma'bl(h'blhps)h/mahma0.005403(851.7209.4)/0.0326184.0190.4kJ/kg

其余各量经计算为 厂用汽系数 αpl=0.01088； 减温水系数αsp=0.03277； 暖风器疏水系数αnf=0.03255； 由全厂物质平衡

补水率mL'blpl0.016320.0054030.010880.03261

3.1.2 给水系数αfw

fw0Lblsp10.016320.010.032770.9936

3.1.3 各小汽流量系数αsg,k

按预选的汽轮机进汽量D0和表2-2原始数据，计算得到门杆漏汽、轴封漏汽等各小汽流量的流量系数，填于表2-2中。

3.2 汽轮机进汽参数计算

3.2.1 主蒸汽参数

由主汽门前压力p0=16.68MPa，t0=538℃，查水蒸气性质表，得主蒸汽比焓值h0=3398.8kJ/kg。

主汽门后压力 p'0(1p1)p0(10.04)16.6816.0128MPa

由p′0=16.0128MPa，h′0=h0=3398.8 kJ/kg，查水蒸气性质表，得主汽门后汽温t′0=535.3℃。

3.2.2 再热蒸汽参数

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由中联门前压力prh=3.232MPa，温度trh=538℃，查水蒸气性质表，得再热蒸汽比焓值hrh=3540.3 kJ/kg。

中联门后再热汽压 p'rh(1p2)prh(10.02)3.2323.167MPa

由p′rh=3.167MPa，h′rh=hrh=3540.3 kJ/kg，查水蒸气性质表，得中联门后再热汽温t′rh=537.7℃。

3.3 辅助计算

3.3.1 均压箱计算

以加权平均法计算均压箱内的平均蒸汽比焓hjy。计算详见表3-2。

表3-2 均压箱平均蒸汽比焓计算

项目 漏汽量Gi，kg/h 漏汽系数αi 漏汽点比焓hi 总焓αihi 平均比焓hjy ② 389 0.0001924 3397.2 0.64988 ⑤ 2099 0.001038 3024.3 3.12108 ⑦ 2572 0.001272 3024.3 3.82574 ⑧ 1369 0.0006772 3169 2.13305 ⑨ 1551 0.0007672 3474 2.64927 Σ 7980 0.003947 — 12.37903 12.37903/0.003947=3154.7

3.3.2 轴封加热器计算

轴封加热器平均进汽比焓hsg=3154.7 kJ/kg。

3.3.3 凝汽器平均压力计算

由ps1=4.4kPa，查水蒸气性质表，得ts1=30.62℃； 由ps2=5.38kPa，查水蒸气性质表，得ts2=34.19℃； 凝汽器平均温度ts=0.5(ts1+ ts2)=32.41℃；

查水蒸气性质表，得凝汽器平均压力ps=4.87kPa；

将所得数据与表2-1的数据一起，以各抽汽口的数据为节点，在h-s图上绘制出汽轮机的汽态膨胀过程线，见图3-2。

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图3-2 汽轮机汽态膨胀过程线

3.4 各加热器进、出水参数计算

首先计算高压加热器H1。 加热器压力p1：

p1(1Δp1)p'1(10.03)5.9455.767MPa

式中 p′1—第一抽汽口压力；

Δp1—抽汽管道相对压损。 由p1=5.767MPa，查水蒸气性质表得 加热器饱和温度ts1=273.0℃ H1出水温度tw,1：

tw,1ts1t273.0（1.7）=274.7℃

式中δt—加热器上端差。

H1疏水温度td,1：

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td,1t'w1t1243.55.5=249℃

式中δt1—加热器下端差，δt1=5.5℃；

t′w,1—进水温度，℃，其值从高压加热器H2的上端差δt计算得到。 已知加热器水侧压力pw=21.47MPa，由tw,1=274.7℃，查得H1出水比焓hw,1=1204.8 kJ/kg

由t′w,1=243.5℃，pw=21.47MPa，查得H1进水比焓hw,2=1056.6 kJ/kg 由td,1=249℃，p1=5.767MPa，查得H1疏水比焓hd,1=1080.8 kJ/kg。 至此，高压加热器H1的进、出口汽水参数已全部算出。按同样计算，可依次计算出其余加热器H2~H8的各进、出口汽水参数。将计算结果列于表3-3。

表3-3 回热加热系统汽水参数计算

项目 抽汽压力p′j 汽侧 抽汽比焓hj 抽汽管道压损Δpj 加热器侧压力pj 汽测压力下饱和温度ts 单位 MPa kJ/kg % MPa ℃ MPa ℃ ℃ kJ/kg ℃ kJ/kg ℃ ℃ kJ/kg H1 5.945 3144.2 3 5.767 273.0 21.47 -1.7 274.7 1204.8 243.5 1056.6 5.5 249.0 1080.8 H2 3.668 3027.1 3 3.558 243.5 21.47 0 243.5 1056.6 206.7 890.6 5.5 212.2 908.3 H3 1.776 3352.2 3 1.723 205.0 21.47 -1.7 206.7 890.6 179.9 773.4 5.5 185.4 787.4 H4（除氧器） 0.964 3169.0 5 0.9158 176.1 0.916 — 176.1 746.0 141.2 594.7 — — — H5 0.416 2978.5 3 0.4035 144.0 2.758 2.8 141.2 595.9 120.3 506.9 5.5 125.8 528.6 H6 0.226 2851.0 3 0.2192 123.1 2.758 2.8 120.3 506.9 98.4 414.4 5.5 103.9 435.6 H7 0.109 2716.0 3 0.1057 101.2 2.758 2.8 98.4 414.4 56.6 239.2 5.5 62.1 260.0 H8 0.0197 2455.8 3 0. 0191 59.0 2.758 2.8 56.2 237.6 32.6 138.9 — 59.0 247.0 SG — 3154.7 — 0.102 — 2.758 — 32.6 138.9 31.9 136.2 — — 415.0 水侧压力pw 加热器上端差δt 出水温度tw,j 水侧 出水比焓hw,j 进水温度t′w,j 进水比焓h′w,j 加热器下端差δt1 疏水温度td,j 疏水比焓hd,j

3.5 高压加热器组抽汽系数计算

3.5.1 由高压加热器H1热平衡计算α1

高压加热器H1的抽汽系数α1：

1fw(hw,1hw,2)/hh1hd,10.9936(1204.81056.6)0.07136

3144.21080.8高压加热器H1的疏水系数αd,1：

d,110.07136

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3.5.2 由高压加热器H2热平衡计算α2、αrh

高压加热器H2的抽汽系数α2

2fw(hw,2hw,3)/hd,1(hd,1hd,2)h2hd,20.9936(1056.6890.6)0.07136(1080.8908.3)0.072033027.1908.3 高压加热器H2的疏水系数αd,2：

d,2d,120.071360.072030.1434

再热器流量系数αrh：

rh1sg,1sg,2sg,4sg,5sg,6sg,71210.00090230.00019240.0014380.0010380.0016010.0012720.07136 0.072030.85023.5.3 由高压加热器H3热平衡计算α3

本级计算时，高压加热器H3的进水比焓h′w,3为未知，故先计算给水泵的介质比焓升Δhpu。如图3-3所示。

图3-3 给水泵焓升示意图

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泵入口静压p′pu：

p'p,up'4'gHpu0.91619751069.822.41.1301MPa

给水泵内介质平均压力ppj：

ppj0.5(ppup'pu)0.5(21.471.1301)11.30MPa

给水泵内介质平均比焓hpj： 取hpj=h′pu=746.1 kJ/kg

根据ppj=11.30MPa和hpj=746.1 kJ/kg查得： 给水泵内介质平均比容vpu=0.001112m3/kg 给水泵介质焓升τpu

pupu(ppup'pu)103hpuh'pupu0.001112(21.471.1301)10327.3kJ/kg0.83

给水泵出口比焓hpu：

hpuh'puΔhpu746.127.3773.4kJ/kg

高压加热器H3的抽汽系数α3：

3fw(hw,3hpu)/hd,2(hd,2hd,3)h3hd,30.9936(890.6773.4)0.1434(908.3787.4)0.038663352.2787.4 高压加热器H3的疏水系数αd,3：

d,3d,230.14340.038660.1821

3.6 除氧器抽汽系数计算

除氧器出水流量αc,4：

c,4fwsp0.99360.032771.0263

抽汽系数α4：

除氧器的物质平衡和热平衡见图3-4。由于除氧器为汇集式加热器，进水流量αc,5为未知。但利用简捷算法可避开求取αc,5。

12

4[c,4(hw,4hw,5)/hd,3(hd,3hw,5)sg,4(hsg,4hw,5)sg,6(hsg,6hw,5)sg,10(hsg,10hw,5)sg,12(hsg,12hw,5)f(hfhw,5)]/(h4hw,5)[1.0263(746595.9)0.1821(787.4595.9)0.001438(3024.3595.9)0.001601(3024.3595.9)0.001378(3474595.9)0.03255(697595.9)0.004597(2792595.9)]/(3024.3595.9)0.03674

图3-4 除氧器物质平衡和热平衡

3.7 低压加热器组抽汽系数计算

3.7.1 由低压加热器H5热平衡计算α5

低压加热器H5的出水系数αc,5： 由图3-4，

c,5c,44d,3sg,4sg,6sg,10sg,12f1.02630.036710.18210.0014380.0016010.0013780.032550.0045970.7660

低压加热器H5的抽汽系数α5：

5c,5(hw,5hw,6)/hh5hd,50.7660(595.9506.9)0.027832978.5528.6

低压加热器H5的疏水系数αd,5

d,550.02783

13

3.7.2 由低压加热器H6热平衡计算α6

低压加热器H6的抽汽系数

6c,5(hw,6hw,7)/hd,5(hd,5hd,6)h6hd,60.7660(506.9414.4)0.02783(528.6435.6)(2851435.6)

0.02826低压加热器H6的疏水系数αd,6：

d,6d,560.027830.028260.05609

3.7.3 由低压加热器H7热平衡计算α7

由于低压加热器H8的疏水采用疏水泵打回本级的主凝结水出口的形式，低压加热器H7的进水比焓未知，故先假设h′w,7=239.24kJ/kg，最后进行校核。

低压加热器H7的抽汽系数α7：

7c,5(hw,7h'w,7)/hd,6(hd,6hd,7)sg,16(hsg,16hd,7)h7hd,70.7660(414.4239.24)0.05609(435.6258.3)0.002879(3154.7258.3)2716258.30.04723低压加热器H7的疏水系数αd,7：

d,7d,67sg,160.056090.047230.0028790.1062

3.7.4 由低压加热器H8热平衡计算α8

由于低加H8的进水焓hsg、疏水焓hd,8为未知，故先计算轴封加热器SG。又由于轴封加热器SG的出水系数未知，故先假设αc,sg=0.6322，最后进行校核。

下面先求凝结水泵进口凝结水比焓h′c。 由热井的热平衡得

'mah'majyxhjyx(cc,xj)hsh'cc,sg0.03261190.40.00043983154.7(0.561050.03747)135.9

0.6322136.3kJ/kg式中 αjyx为均压箱引出蒸汽去热水井的流量系数，由下式计算：

14

jyxΣsg,isg,15sg,160.0039470.00062820.0028790.0004398 由ts=32.41℃和patm=0.101325MPa，查得hs=135.9kJ/kg。 由SG的热平衡，得轴封加热器出水焓hw,sg：

hw,sgsg,16(hsg,16hd,sg)h0.002862(3154.7415)h'c136.3139.0kJ/kg

c,sg0.6322由pw,sg=2.758MPa，hw,sg=139.0kJ/kg，查得轴封加热器出水温度tw,sg=32.6℃。 由于低压加热器H8未设疏水冷却器，所以疏水温度td,8=ts,8=59.0℃。 由p8=0.0191MPa，td,8=59.0℃，查得低加H8疏水焓hd,8= 247.0kJ/kg。 低压加热器H8的抽汽系数α8：

c,sg(hw,8hw,sg)/hd,7(hd,7hd,8)8h8hd,80.6322(237.6138.6)0.1062(258.3247)2455.82470.02760

低压加热器H8的疏水系数αd,8：

d,8d,780.10620.027600.1338

3.8 凝汽系数αc计算

3.8.1 小汽机抽汽系数αc,xj：

pu1.026327.3c,xjc,4h4hc,xj31692422.60.03747

3.8.2 由凝汽器的质量平衡计算αc

cc,sgc,xjd,sgmajyx0.63220.037470.00062820.032610.00043980.561052

3.8.3 由汽轮机汽测平衡校验αc

H4抽汽口抽汽系数和α′4：

'44c,xjnfpl0.036710.037470.032550.010880.1176

各加热器抽汽系数和Σαj：

15

j123'456780.071360.072030.038660.11760.027830.028260.047230.027600.43058

轴封漏汽系数和Σαsg,k：

sg,ksg,2sg,4sg,5sg,6sg,7sg,8sg,9sg,100.00019240.0014380.0010380.016010.012720.00067720.00076720.0013780.008364凝汽系数αc：

c1jsg,k10.430580.0083640.561053

该值与由凝汽器质量平衡计算得到的αc的相对误差在0.2%以内，凝汽系数计算正确。

3.9 汽轮机内功计算

3.9.1 凝汽流做功wc

wcc(h0hcqrh)sg,1qrh0.561052(3398.82315.6513.2)0.0009023513.2895.20kJ/kg

式中 qrh—再热汽吸热，qrhhrhh23540.33027.1513.2kJ/kg

3.9.2 抽汽流做功Σwa,j

1kgH1抽汽做功wa,1：

wa,1h0h13398.83144.2254.6kJ/kg

1kgH2抽汽做功wa,2：

wa,2h0h23398.83027.1371.7kJ/kg

1kgH3抽汽做功wa,3：

wa,3h0h3qrh3398.83352.2513.2559.8kJ/kg

1kgH4抽汽做功wa,4：

wa,4h0h4qrh3398.83169513.2743.0kJ/kg

其余H5、H6、H7、H8抽汽做功（每kg）的计算同上，结果列于表6。

表3-4 做功量和抽汽量计算结果

H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 16

(除氧器) 1kg抽汽做功（kJ/kg） 各级抽汽量（kg/h） 254.6 144262 371.7 145619 559.8 78157 743.0 237762 933.5 56255 1061.0 57137 1196.0 95473 1456.2 55800

抽汽流总内功Σwa,j：

wa,j1wa,12wa,23wa,3'4wa,45wa,56wa,67wa,78wa,80.07136254.60.07203371.70.03866559.80.1176743.00.02783933.50.0282610610.0472311960.027601456.2306.6kJ/kg

3.9.3 附加功量Σwsg,k

附加功量Σwsg,k是指各小汽流量做功之和：

wsg,ksg,2(h0hsg,2)(sg,4sg,5sg,6sg,7)(h0hsg,4)sg,8(h0hsg,8qrh)(sg,9sg,10)(h0hsg,9qrh)0.0001924(3398.83397.2)(0.0014380.0010380.0016010.001272)(3398.83024.3)0.0006772(3398.83169513.2)(0.00076720.001378)(3398.83474513.2)3.446kJ/kg

3.9.4 汽轮机内功wi

wiwcwa,jwsg,k895.20306.63.4461205.26kJ/kg

3.10 汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量计算

汽轮机比热耗q0：

q0h0hfwrhqrh3398.81205.3+0.8502513.2=2629.8kJ/kg

汽轮机绝对内效率ηi：

iwi/q01205.26/2629.80.45831

汽轮机绝对电效率ηe：

emgi0.9850.990.458310.44692

汽轮机热耗率q：

q3600/e3600/0.446928055.2kJ/(kWh)

汽轮机汽耗率d：

dq/q08055.2/2629.83.0630kg/(kWh)

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汽轮机进汽量D0：

D01000dPe10003.06306602021599.7kg/h

式中 Pe—汽轮机额定功率，Pe=660MW。

检验：汽轮机进汽量D0=2021600kg/h，与初选值相等。 给水流量Gfw：

Gfwc,4D01.026320216002074816kg/h

凝结水泵流量Gcp：

Gcpc,sgD00.632220216001278055kg/h

凝汽量Dc：

DccD00.5610520216001134223kg/h

第一级抽汽量D1：

D11D00.071362021600144262kg/h

其余第二级至第八级抽汽量的计算结果，列于表3-4中。

3.11 全厂性热经济指标计算

3.11.1 锅炉参数计算

过热蒸汽参数：

由pb=17.42MPa，tb=541℃，查表得过热蒸汽出口比焓hb=3399.0kJ/kg。 再热蒸汽参数：

锅炉设计再热蒸汽出口压力pr=3.85MPa，该压力已高于汽轮机排汽压力p′rh=3.567MPa，故按照汽轮机侧参数，确定锅炉再热器出口压力pr= p′rh(1－1.75%－5%)=3.326MPa。由pr=3.326MPa和tr=541℃，查表得再热蒸汽出口比焓hr=3546.2kJ/kg。

再热器换热量q′rh=hr－h2=3546.2－3027.1=519.1 kJ/kg。

3.11.2 锅炉有效热量q1

q1(fwbl)(hbhfw)bl(hblhfw)sp(hbhsp)rhqrh(0.99360.01)(3399.01205.3)0.01(1743.61205.3)0.03277(3399.0773.4)0.8502519.12690.4kJ/kg

18

3.11.3 管道效率ηp

q/q2629.8/2690.40.9775

p013.11.4 全厂效率ηcp

cpbpe0.9250.97750.446920.40409

3.11.5 全厂发电标准煤耗bs

系数rq1q2690.41bqnf2690.40.92580.461.02845

式中 qnf—暖风器吸热量，按下式计算：

qnfnf(hnfhnf)0.03255(3169697)80.46kJ/kg相应于1kg标煤的输入热量Qsb：

Qsb29300r293001.0284530134kJ/kg

发电标准煤耗bs：

bs3600Qs3600=0.29564kg/(kWh) cpb0.40409301343.11.6 全厂热耗率qcp

qcpbs293000.29564293008662.4kJ/(kwh)

3.11.7 全厂供电标准煤耗bsn：

bsnbs10.2956410.07=0.31790kg/(kWh) 式中 ε—厂用电率。

19

四 反平衡校核

为检查计算结果的正确性，以下做全厂反平衡校核计算。校核目标为汽轮机的内功wi。反平衡计算中的各量均相应于1kg汽轮机进汽。

4.1 锅炉输入热量qr

qrq1/b2690.4/0.9252908.5kJ/kg

4.2 锅炉损失Δqb

qb(1b)qr(10.925)2908.5218.1kJ/kg

4.3 排污损失Δqbl

Δqbl'bl(hpsh'ma)0.005403(209.4190.4)0.1025kJ/kg式中 h’ma—加热后的化学补充水的比焓，h’ma=190.4kJ/kg。

4.4 全厂工质渗漏损失ΔqL

ΔqLL(hLh'ma)0.01632(3397.2190.4)52.35kJ/kg

4.5 厂用汽损失Δqpl

Δqplpl(hplh'ma)0.01088(3169190.4)32.41kJ/kg

4.6 凝汽流冷源损失Δqc

Δqcc(hchc)0.56105(2315.6136.3)1222.7kJ/kg 4.7 小汽机冷源损失Δqxj

qxjc,xj(hc,xjhc)0.03747(2422.6136.3)85.67kJ/kg

4.8 化学补充水冷源损失Δqma

qmama(hmahc)0.03261(190.4136.3)1.766kJ/kg 4.9 轴封加热器疏水冷源损失Δqd,sg

qd,sgd,sg(hd,sghc)0.0006282(415136.3)0.175kJ/kg

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4.10 均压箱去热水井的冷源损失Δqjyx

qjyxjyx(hjyxhc)0.0004398(3154.7136.3)1.327kJ/kg

4.11 暖风器损失Δqnf

)0.03255(3169.0697)80.46kJ/kg qnfnf(hnfhnf4.12 管道散热损失Δqp

qpb(hbh0)rh(hrhrh)1.0163(3399.03398.8)0.8502(3546.23540.3)5.22kJ/kg

4.13 轴封汽散热损失ΣΔqsg

hsg,9)ΣΔqsg=sg,2(h0hsg,2)(sg,4sg,5)(h0hsg,4)(sg,9sg,10)(hrh(L+sg,1)(h0hL)0.0001924(3398.83397.2)(0.0014380.001038)(3398.83024.3)(0.00076720.001378)(3540.33474)(0.016320.0009023)(3398.83397.2)1.0976kJ/kg

损失之和ΣΔqi

ΣΔqiΔqbΔqblΔqLΔqplΔqcΔqxjΔqmaΔqd,sgΔqjyxΔqnfΔqpΣΔqsg218.10.102552.3532.411222.785.671.7660.1751.32780.465.221.09761701.44kJ/kg 汽轮机内功w′i：

wiqrqi2908.51701.441207.06kJ/kg

正反平衡相对误差δwi

δwiw'iwi1207.061205.26100%0.15% wi1205.26计算无误。

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参考文献

[1] 郑体宽，《热力发电厂》，电力出版社，2001.3，第二、四、五章 [2] 严家騄《水和水蒸气热力性质图表》，高等教育出版社，1995.5 [3] 黄新元《热力发电厂课程设计》，中国电力出版社，2004.9，第二章

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致 谢

要感谢的人很多，特别要感谢指导老师和同学们，感谢老师在课程设计期间对我们的指导。

感谢黄庆宏老师。从课程设计开始就一直在为我们答疑解惑，在此仅向他表达我诚挚的谢意。

感谢同组同学在课程设计期间给予我的支持和帮助。 最后，祝愿老师和同学们身体健康，万事如意。

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