四层框架结构教学楼设计计算书

毕 业 设 计 结 构 计 算 书 指导老师：刘文华

1、结构选型与布置

(1)结构选型

本建筑只有4层，且为教学楼，为便于办公及其他要求，采用大开间。为使结构的整体刚度较好，楼面、屋面、楼梯等主要受力构件均采用现浇框架结构。基础为柱下独立基础。

(2)结构布置

框架结构应设计成双向梁柱抗侧力体系，框架梁、柱中心线宜重合。根据建筑设计，本结构平面图布置如图所示。

图1-1 结构平面布置图

本建筑柱距为4.1米，根据结构布置，本建筑板均为双向板，板厚120mm。

本建筑的材料选用如下： 混凝土：C30

11h()l18811b()h32钢筋：纵向受力钢筋采用热轧钢筋HRB400，其余采用热轧钢筋HPB235 墙体：外纵墙、分户墙采用灰砂砖，其尺寸为 ，重度 门窗 ：钢塑

fc14.3MpauN14580000.28fbhc14.36006002、框架计算简图和梁柱线刚度计算

图1-1所示的框架结构体系纵向和横向均为框架结构，是一个空间结构体系，理应按空间结构进行计算。但是，采用手算和借助简单的计算工具计算空间框架太过复杂，《高层建筑混凝土结构技术规定》（JGJ3-2002）允许在纵、横两个方向将其按平面框架计算。夲计算书只做横向平面框架计算，纵向平面框架的计算方法与横向相同，从略。

本计算中，横向柱距4.1米，荷载基本相同，可选用一品框架进行计算与配筋，其余框架可参照次榀框架进行配筋。现以4号轴线的KL-4为计算单元。

（1）梁、柱截面尺寸估算

1）框架横梁截面尺寸框架横梁截面高度 ,截面宽度 。本结构中，取， b240mm,h400mm 2）框架柱截面尺寸

240mm120mm60mm18kN/m2底层柱轴力估算：假定结构每平方米总荷载设计值12kN，则底层中柱的轴力设计值约为：

0.35kN/m2N124.14.161210.32KN。采用C30混凝土浇捣，查的 。 假

定

柱子截面尺寸 ，则柱的轴压比为：

故符合要求。框架梁、柱编号及截面尺寸如图1-1 。为了简化施工，各柱截面从底层到顶层不改变。

（2）确定框架计算简图

bh600mm600mm框架的计算单元如图1-1所示。框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱子刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱子截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二楼楼面，室内外高差为-0.35米，基础顶面至室外地坪为-1.5米，故基础顶标高至0.000的距离为-1.60米，故底层柱高5.1米，其他层高3.6米。框架计算简图如图1-2

图1-2框架计算简图

（3）框架梁柱的线刚度计算

由于楼面板与框架梁的混凝土一起浇筑，对于中框架梁取

一跨粱：icEI/l3.0107210.250.43/2.53.2104KNm1210.64/5.16.6104KNm12

1二层以上柱：icEI/l3.010720.64/3.69104KNm12底层柱：icEI/l3.01072二层以上柱线刚度=1.0，则其余各杆件的相对线刚度为：

二跨梁：icEI/l3.0107210.43/4.12.0104KNm12

1三跨梁：icEI/l3.010720.250.43/4.02104KNm12令

3.20.339.82.00.20 二跨梁：ic9.82.0三跨梁：ic0.209.8一跨梁：ic 底层柱：ic6.60.67 9.8则框架梁柱的相对线刚度如图1-3所示，作为计算各节点杆端弯矩的分配系数的依据。

I2I0

图1-3 框架梁柱相对线刚度

3、荷载计算

为了便于以后内力组合，荷载计算按标准值计算且横活荷载分开计算。 (1)恒荷载标准值计算 1)屋面

2保护层：30厚C20细石混凝土 0.03200.60KN/m

0.4KN/m2隔离层：干铺塑料膜一层

防水层：聚氨酯涂膜

2找平层：20厚1：3水泥砂浆 0.02140.28KN/m

2保温层：40厚挤塑聚苯乙烯泡沫塑料板 0.0814.51.16KN/m

2找平层：20厚1:2水泥砂浆 0.02140.28KN/m 21.16KN/m2结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.12253KN/m

0.12253KN/m22抹灰层：10厚混合砂浆 0.10170.17KN/m2

0.01170.17KN/m 合计：

2)各层楼面 地砖面层

30厚1:3干硬性水泥砂浆，面上撒2厚素水泥 水泥砂浆结合层一道

结构层：120后现浇钢筋混凝土板 抹灰层：10厚混合砂浆

合计： 4.33KN/m

3）走廊楼面 地砖面层

30厚1:3干硬性水泥砂浆，面上撒2厚素水泥 水泥砂浆结合层一道

2

1.16KN/m25.53KN/m2

2结构层：120后现浇钢筋混凝土板 0.12253KN/m

抹灰层：10厚混合砂浆 0.01170.17KN/m 合计: 4.33KN/m 4)梁自重

b×h=240×400

自重： 250.240.40.121.75KN/m

222抹灰层：10厚混合砂浆 0.010.40.120.242170.17KN/m

22合计： 1.92KN/m

5）柱自重

b×h=300×400

自重： 250.30.43KN/m

抹灰层：10厚混合砂浆 0.01(0.30.4)2170.24KN/m

2合计： 3.24KN/m

226）外纵横墙自重 标准层：

纵墙： 0.80.24183.46KN/m 铝合金窗： 0.352.10.74KN/m 水刷石外墙面： 3.62.10.50.75KN/m

222

水泥粉刷内墙面： 3.62.10.360.54KN/m

22合计： 5.49KN/m

底层：

纵墙（基础梁240×400）: 5.12.10.420.24189.50KN/m

2铝合金窗： 0.352.10.74KN/m 水刷石外墙面： 3.60.62.10.51.05KN/m

22水泥粉刷内墙面： 3.60.62.10.360.76KN/m

2合计： 12.05KN/m 7）内纵墙自重 标准层：

纵墙： 3.60.40.241813.84KN/m

22水泥粉刷内墙面： 3.60.40.3622.30KN/m

2合计： 16.14KN/m 底层

纵墙： 4.90.420.241817.71KN/m

22水泥粉刷内墙面： 3.60.40.3622.30KN/m

2 合计： 20.01KN/m

（2）活荷载标注计算。

（1)屋面和楼面活荷载标准值。

2上人屋面：2.0KN/m

22楼面：2.0KN/m 走廊：2.5KN/m

（2）雪荷载标准值

sk1.00.350.35KN/m2

屋面活荷载与雪荷载不同时考虑、两者中取大值。

（3）竖向荷载下框架受荷总图。 （1）A-B轴间框架梁 屋面板传给梁的荷载

585活载： 2.02.2525.63KN/m

8楼面板传给梁荷载

恒载： 5.532.25215.55KN/m

5212.18KN/m 85活载： 2.02.2525.63KN/m

8恒载： 4.332.25梁自重标准值：1.92KN/m 则A-B轴间框架梁均布荷载为：

屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载

1.9215.5517.47KN/m 活载=板传荷载5.63KN/m 楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载

1.9212.1814.10KN/m

活载=板传荷载5.63KN/m （2） B-C轴间框架梁 屋面板传给梁的荷载：

恒载：5.532.25120.250.25222.16KN/m 活载：2.02.25120.250.25楼面板传给梁荷载：

恒载：4.332.25120.250.25活载：2.02.25120.250.25梁自重标准值：1.92KN/M 则B-C轴间框架梁均布荷载为:

屋面梁恒载=梁自重+板传自重

232328.01KN/m

32217.34KN/m

2328.01KN/m

1.9222.1624.08/m

活载=板传荷载8.01/m 楼面梁恒载=梁自重+板传荷载

1.9217.3419.26/m 活载=板传荷载8.01/m （3） C-D轴间框架梁 屋面板传给梁荷载

恒载：5.531.55/8210.37/m 活载：2.01.55/823.75/m 楼面板传给梁荷载

恒载：4.331.55/828.12/m 活载：2.51.55/824.69/m

梁自重：1.92KN/m C-D轴间框架梁均布荷载为:

屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载

1.9210.3712.29KN/m 活载=板传荷载3.75KN/m 楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载

1.928.1210.04KN/m 活载=板传荷载4.69KN/m （4）A轴柱纵向集中荷载计算：

顶层柱：

女儿墙自重（做法=墙高900,100高混凝土压顶）

0.240.918250.10.241.020.240.55.16KN/m

天沟自重（玻璃瓦+现浇天沟） 玻璃瓦自重：1.050.90.95KN/m 现浇天沟自重：

250.60.20.080.080.60.20.5.0.362.13KN/m 合计 3.29KN/m

顶层柱恒载=女儿墙及天沟+梁自重+板传荷载 5.163.294.11.924.10.6 71.27KN

顶层柱活载=板传荷载5.634.1115.554.1 2111.54KN 2标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载

5.234.10.61.924.10.6 49.87KN

标准层柱活载=板传荷载5.634.1

基础顶面荷载=底层外纵墙自重+基础梁自重

10.934.10.61.924.10.6

112.104.1 2111.54KN 244.98KN

（6）B轴柱纵向集中荷载的计算 顶层柱恒载=梁自重+板传荷载

15.554.11.924.10.670.48KN 顶层柱活载=板传活载5.634.123.08KN

15.634.12.01.50.894.1 标准层柱恒载=梁自重+板传荷载 223.56KN 12.184.11.924.10.656.66KN

标准层柱活载=板传荷载5.634.123.08KN 基础顶面恒载=基础梁自重1.924.10.66.72KN （7）C轴柱纵向集中荷载的计算 顶层柱恒载=梁自重+板传荷载

11.924.10.61.924.10.612.104.1 25.531.50.894.168.51KN 顶层活载=板传活载

顶层柱恒载=梁自重+板传荷载+墙自重

11.924.10.612.184.53.821.50.894.1 216.144.10.6111.52KN 顶层活载=板传活载

2.51.50.894.12.02.254.125.22KN

基础顶面恒载=底层墙自重+基础梁自重

20.014.10.61.924.10.676.76KN （8）D轴柱纵向集中荷载的计算同A轴柱

58

竖向荷载受荷载总图

1.图中各值单位为KN/m 2.图中数值均为标准值 3.括号内为活载标准值 (4)风荷载标准值计算

作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值：

为了简化计算起见通常将计算单元范围内处墙面的分布风荷载，化

等量的作用于楼面集中风荷载，计算公式如下：

wk2usu2w0hihjB/2

2 式中：基本风压w00.35KN/m

u2 风压高度变化系数 u2风荷载体型系数本建筑

H/B20.8/20.71.04,us1.3

2风振系数

hi下层柱高

hj上层柱高.对顶层为女儿墙为女儿墙高度的2倍 B计算单元迎风面宽度 B4.1

计算过程见下表：

各层楼面处集中风荷载标准值

离地高 度Z(m) 14.4 10.8 7.7 3.6

1.09 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.30 1.30 1.30 1.30 0.35 0.35 0.35 0.35 3.60 3.60 3.60 3.60 2.00 5.69 3.60 6.72 3.60 6.72 3.60 6.72

4、风荷载作用下的位移验算

位移验算时，各荷载均采用标准值。 （1）侧移刚度D 见下表

横向框架2-4层D值的计算

构件名 称 A轴柱 B轴柱 C轴柱 D轴柱 D之和 0.33 0.20 0.40 0.40 0.14 0.09 0.17 0.17 71250 28666 6514 18035 18035

横向框架底层D值的计算

构件名 称 A轴柱 B轴柱 C轴柱 D轴柱 0.45 0.27 0.27 0.27 0.18 0.12 0.12 0.12 9823 3929 3929 3929 D之和 21610

（2）风荷载作用下框架侧移计算

风荷载作用下框架楼层层间位移与层高之比计算

层次 四 三 二 一 u/m

侧移动验算：

有上表可知，对于框架结构，楼层层间最大位移与层高之比的限值为1/550.本框架的层间最大位移与层高之比在底层，其值为1/2200，满足1/2200<1/550.要求，框架抗侧移刚度足够。

5.69 6.72 6.72 6.72 5.69 12.41 19.13 25.85 71250 71250 71250 71250 0.0012

0.0001 0.0002 0.0003 0.0006 1/36000 1/10800 1/7200 1/2200 5、内力计算:

竖向恒载作用下，采用弯矩二次分配发计算其内力，水平荷载作用下，采用D值法计算内力。

在内力分析前，应计算节点各杆件的弯矩分配系数以及在竖向荷载作用下各杆件的杆端固端弯矩。

（1）竖向荷载标准值作用下的内力计算

1）由前面刚度比根据下式求的节点各杆端弯矩分配系：

uik'1iik

2iik 均布荷载和集中荷载偏心引起的固端弯矩构成节点不平衡弯矩： M均布12ql M集中Fe M梁固端M均布M集中 12将固端弯矩及节点不平衡弯矩填入如下所示弯矩二次分配图，进行弯矩二次分配。

2）剪力计算根据结构力学取脱离体的方法计算：

VlkVolk(MijkMjik)/l

VrkVork(MijkMjik)/l

式中：当梁上无荷载作用时，Volk,Vork-------简支梁支座左端和右端的剪力标准值，Volk,Vork 为零，剪力以使所取隔离体产生顺时针转动为正。 Mijk,Mjik ------梁端弯矩标准值，以绕杆端顺时针为正，反之为负。 3）轴力计算

已知某节点上柱传来的轴力Nu和左右梁传来的剪力Vl、Vr时，其下柱的轴力为： NdNuVlVr 式中：Nu、Nd以压力为正，拉力为负。

竖向荷载标准值作用下的弯矩二次分配图、弯矩图、剪力图、轴力图如下图所示：

竖向恒载作用下弯矩二次分配图

（2）水平风荷载的标准值作用下内力计算

A轴框架柱反弯点位置

层号 4 3 2 1

h/m 3.6 3.6 3.6 5.1 0.33 0.33 0.33 0.45 -0.30 0.00 0.20 0.40 0 0.2 0.3 0.4 0 0 0 0 0 0 0 0 yh/m -0.30 -1.08 0.20 0.50 0.80 0.72 2.88 4.08

B轴框架柱反弯点位置

层号 4 3 2 1

h/m 3.6 3.6 3.6 5.1 0.20 0.20 0.20 0.27 0.10 0.25 0.35 0.40 0.05 0.05 0.05 0.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.15 0.30 0.40 0.45 yh/m 0.54 1.08 1.44 2.30 C轴框架柱反弯点位置

层号 4 3 2 1

h/m 3.6 3.6 3.6 5.1 0.40 0.40 0.40 0.27 0.20 0.30 0.35 0.45 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.20 0.30 0.35 0.45 yh/m 0.72 1.08 1.26 2.30 D轴框架柱反弯点位置

层号 4 3 2 1

h/m 3.6 3.6 3.6 5.1 0.40 0.40 0.40 0.27 0.20 0.30 0.35 0.45 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.20 0.30 0.35 0.45 yh/m 0.72 1.08 1.26 2.30

风荷载作用下A轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算

层 号 71254 5.69 0 71253 12.41 0 71252 19.13 0 21611 25.85 0 风荷载作用下B轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算 层 号 71254 5.69 0 71253 12.41 0 71252 19.13 0 6514 0.10 1.91 1.44 4.13 2.75 3.41 2.06 6514 0.10 1.24 1.08 3.12 1.34 2.13 1.29 6514 0.10 0.56 0.54 1.71 0.30 1.06 0.65 m yh/ 9823 0.45 11.63 4.08 11.86 47.45 33.86 28666 0.40 7.64 2.88 13.75 22.00 24.17 28666 0.40 4.95 0.72 14.30 10.42 13.38 28666 0.40 2.29 -1.08 4.12 -0.92 4.12 yh/m

21611 25.85 0

3929 0.18 4.65 2.30 13.04 10.70 9.83 5.96 风荷载作用下C轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算 层 号 18034 5.69 71250 5 18033 12.41 71250 5 18032 19.13 71250 5 1 25.85 21610 3929 0.18 4.65 2.30 13.04 10.50 11.87 7.19 0.25 4.78 1.26 11.19 6.02 9.06 5.49 0.25 3.11 1.08 7.84 3.36 5.52 3.34 0.25 1.42 0.72 4.09 1.02 2.55 1.54 yh/m 风荷载作用下D轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算 层 号 18034 5.69 71250 5 18033 12.41 71250 5 2 19.13 71250 18030.28 4.78 1.26 11.19 6.02 14.55 0.28 3.11 1.08 7.84 3.36 8.84 0.28 1.42 0.72 4.09 1.02 4.09 yh/m

5 1 25.85 21610 3929 0.27 4.65 2.30

13.04 9.30 19.06 风荷载作用下框架柱轴力与梁端剪力

梁端剪力/kN 层AB跨 号 4 2.27 跨 0.56 1.42 6.14 7.78 -1.49 -4.07 -8.11 -2.24 -4.86 -7.30 -2.24 -7.1 -14.4 2.83 8.96 18.16 30.17 0.01 0.02 0.04 0.07 BCCD跨 A轴 B轴 C轴 D轴 柱轴力/kN 0.90 0.9 1.30 2.2 2.12 4.32 2.91 7.23 3 3.10 1.28 2 6.53 3.35 1 8.14 4.65 25.85 -13.52 -9.54 -23.94

6、内力组合

用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表（梁AB） 层 部位恒载 活载 左风 右风

及内 力    组合值 项目 组合值 项目 ①+②+组合值 项目 M -4.12 -2.32 左 4.52 -4.52 0.7④ -13.64 ①+②+V 19.13 12.41 -2.01 2.01 0.7④ 32.947 ①+②M 19.94 12.66 0.54 4 中 V -0.54 +0.7③ 32.98 ①+② M 25.85 11.63 右 -3.41 3.41 +0.7④ 39.86 ①+②+V -47.45 -11.86 -2.01 2.01 0.7③ -60.71 -25.8M -1.48 左 ①+②+①+②+19.73 5 3.12 25.85 5 0.7③ V 15.74 1 11.63 -13.04 13.04 0.7④ 36.50 ①+②M 10.70 中 V 9.83 -5.96 5.96 +0.7④ 24.70 右 M 18.58 10.01 -33.38 33.38 ①+②

52.00

+0.7④ ①+②+V -44.70 -17.05 -15.34 15.34 0.7③ -72.49

注：1、恒载为1.2MGK 和1.2VGK 2、活载、风载为1.4 MQK和1.4VQK 3、以上各值均为支座处弯矩和剪力

4、表中各弯矩单位为kNm,剪力为kN

用于承载力计算的框架梁由永久荷载效应控制的基本组合表（梁AB） 恒载 部位及内层 力   目 M 左 V M 4 中 V M 右 V M 左 1 中 V M 37.48 21.84 13.04 7.88 ①+② 活载 组合项 组合项值 组合项目 值 目 值 -4.77 -1.71 ①+② ①+② -6.48 -64.57 33.86 13.19 33.86 11.63 47.45 45.49 ①+② 11.86 ①+② 59.31 ①+② -51.53 -13.04 -1.06 -2.30 -3.36 29.72

V M 右 V

19.91 10.01 ①+② -67.98 29.92 -51.70 -16.28 注：1、恒载为1.35MGK和1.35VGK 2、活载、风载为1.4MQK和1.4VQK 3、以上各值均为支座处弯矩和剪力

4、表中各弯矩单位为kNm,剪力为kN

用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表（梁BC） 部位层 及内力 组合 恒载 活载 左风 右风 组合值 值 项目 组合值 项目     项目 ①+②+6 左 M -82.38 -22.47 2.50 -2.50 0.7④ -106.60 ①+②+ V 50.08 20.76 -0.83 0.83 0.7④ 71.42 中 M 44.52 11.96 0.03 -0.03 ①+②+56.50

0.7③ V ①+② 右 M 79.74 22.16 -2.45 2.45 +0.7④ 103.62 V -49.28 -20.44 -0.83 0.83 ①+②+ 1 左 M -54.78 -22.65 23.60 -23.60 0.7④ 93.95 ①+②+ V 49.86 20.71 -7.67 7.67 0.7④ 75.94 ①+②+ 中 M 44.52 11.72 0.57 -0.57 0.7③ 56.64 V ①+② 右 M 53.90 24.05 -22.46 22.46 +0.7④ 93.68 V -49.50 -20.59 -7.67

7.67 用于承载力计算的框架梁由永久荷载效应控制的基本组合表（梁BC）

部位层 及内 力 4 左 M -92.38

恒载 活载  组合项目 值 组合项目 值 组合项目 值 -22.47 ①+② -114.85

V 60.70 M 55.52 中 V M 89.74 右 V -59.28 M -64.78 左 V 59.85 M 37.63 1 中 V M 34.05 右 V -59.50

25.76 16.96 ①+② 72.48 ①+② 116.9 61.19 ①+② 86.46 85.56 27.16 -25.45 -27.56 ①+② 25.71 16.72 27.14 -25.59 ①+② -92.34 54.35 ①+② ①+② 用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表（梁CD）

部位层 及内 力    项目 恒载 活载 左风 右风 组合值 项目 ①+②+ 组合 组合值 项目 值 M -15.94 -4.65 4.76 左 V 51.71 4 20.97 -4.00 -4.76 0.7④ -23.92 ①+②+ M 51.30 中 V

12.97 0.00 0.00 0.7③ 64.27

①+②+M 67.50 右 20.03 -4.76 4.76 0.7④ 90.86 ①+②V -47.65 -20.3 -4.00 +0.7③ -70.75 ①+②+M -24.05 -22.1 43.58 -43.58 左 V 50.84 20.95 -36.32 ①+②+ 0.7④ -76.56 M 31.39 中 1 V 11.72 0.00 0.00 0.7③ 43.11 ①+②+ M 46.82 右 20.44 -43.58 43.58 0.7④ 97.77 ①+②V -48.52 -20.3 -36.32 +0.7③ -94.24

用于承载力计算的框架梁由永久荷载效应控制的基本组合表（梁CD）

部位层 及内 力 M -17.94 左 4 V 9.57 中 M 9.50

恒载 活载  组合项目 值 组合项目 值 组合项目 值 -4.65 3.25 1.18 ①+② ①+② -22.59 10.68

V M 61.30 右 V -47.65 M -34.05 左 V 60.84 M 41.39 1 中 V M 56.82 右 V -58.52

67.50 ①+② ①+② -67.98 -82.87 128.8 ①+② -20.33 -27.14 25.95 16.72 30.44 -25.35 ①+② -61.19 ①+② 58.11 ①+② 87.06 用于承载力计算的框架柱由可变荷载效应控制的基本组合表（B轴柱）

部位层 及内 力 M 上 N 957.7 364.77 10.12 -10.12 0.7③ 恒载 活载 左风 右风 组合 组合项值 项目 目 43.91 ①+②+①+②+0 组合   值 项目 21.75 ①+②值 24.66 8.17 15.83 -15.83 43.91 1329.5.7④ 1315.39 +0.7③ 1329.55 5 3 M -17.02 -7.02 -12.96 12.96 ①+②+-33.11 1366.81 1.02 ①+②+0-14.97 ①+②-33.11 下 N 994.96 364.77 10.12 -10.12 0.7③ .7④ 1352.65 +0.7③ 1366.81 V 0.27

0.14 0.87 -0.87 -0.2 1.02

M 上 15.24 7.49 12.78 -12.78 ①+②+31.68 ①+②+013.78 ①+②31.68 1998.0N 1433.7 548.48 22.64 -22.64 0.7③ .7④ 1966.33 +0.7③ 1998.03 3 1 M -9.92 -5.11 -51.11 51.11 ①+②下 N 1489 548.48 22.64 -22.64 +0.7③ V 1.56 0.76 7.82 -7.82 3 7.79 0.7④ -3.15 -25.61 2053.3①+②+2021.63 +0.7③ 20.75 ①+②-25.75 2053.33 7.79

用于承载力计算的框架柱由永久荷载效应控制的基本组合表（B轴柱）

部位层 及内 力 M 上 N 3 M 下 N V M 上 N 1 M 下 N V 1612.9 -9.92 1675.1 1.75

恒载 活载 组合项 目 值 组合项目 值 组合项目 值 29.66 1077.4 -28.42 1119.3 0.3 17.15 13.63 364.77 -13.55 364.77 0.14 7.49 548.48 -4.18 548.48 0.76 ①+② 42.29 -40.85 24.64 -12.32 ①+② ①+② 1442.17 ①+② 0.44 ①+② 1484.07 ①+② ①+② 2161.38 ①+② ①+② ①+② 2223.58 2.51

7、截面设计与配筋计算

查表得：混凝土C30:fc=14.3N，f t=1.43, f=2.01 钢筋强度：HPB235:f=210,f=235 HRB400:f=360,f=400

b1fy1Eshcu0.80.51836012.01050.0033

(1)框架柱截面设计

1）轴压比验算

底层柱 Nmax=2223.58kN

N2223.58103 轴压比 u0.432[1.05]

fcAc14.360600 则B轴柱轴压比满足要求 2)截面尺寸复核

取h060035565mm Vmax7.79KN 因为

hw5650.964 b600 所以 0.25cfcbh00.251.014.36005651212KN7.79 满足要求

3）正截面受弯承载力计算

柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋

B轴柱：Nb1fcbh0b14.36005650.5182511kN2223.58kN

一层：取最不利组合为: M47.15KNm N2053.33KN（永久荷载控制） M12.32KNm N2223.58KN（可变荷载控制） 第一组内力 M12.32KNm N2223.58KN

在弯矩中 设有由水平荷载产生的弯矩，柱的计算长度 l01.01d4.9m e0M12.321035.541mm N2223.58600ea20mm

30ele0ea5.5412025.541mm

0.5fcA0.514.3600211.158 取11.0

N2223.58103

l04.981715 取21.0 h0.611

l1(0)21218.1721.01.02.055e25.54114001400ih565h0

h620a2.05525.54135317.487mm22

Nb1fcbh0b0.348b2Ne0.431fcbh01fcbh0(1b)(h0as)

eeixNe1fcbx(h0)2 AsAsfy(h0as)N2223.58103 x259.159mm

1fcb14.36002223.80317.48714.3600259.159(565360(56535)259.159)21374.40

'ASAS按构造配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB400，配筋率min0.5% AsminAxmin0.5%6002900mm

22

'查表得，每侧实配 418 （ASAS1017mm2 ）

第二组内力：M47.15KNm N2053.33KN

弯矩中由风荷载产生的弯矩大于75%，柱的计算长度h取下列中较小值 l0[10.15(uv)H, l0(20.2mi)nH

6.611049.821045.49 c0 min0 u441.78101.210l0[10.155.49]4.98.94 取l08.94m

l024.99.8

e0M47.1522.96mmN2053.33

eie0ea22.962042.96mm0.5fcA0.514.360021.251.0 取11.0 1N2053330 因为

l08.9414.915 取21.0 h0.6ea20mml111(0)2122114.921.01.03.09

1400ei/h0h140042.96/565h22as3.0942.9635397.75mm22 Nb1fcbh0b0.330b2Ne0.431fcbh01fcbh0(1b)(h0as) eeiXN205330239.32mm

1fcb14.360xNe1fcbx(hv)24364.65 AsAsfy(hv0.3)7m 按构造配筋，同上 AsAs101m三层：最不利组合为 M40.85KNmm1484.07KN

2

在弯矩中没有由水平荷载产生的弯矩，柱计算长度l01.0H3.3m

e0M40.8527.53mmN1484.07

eie0ea22532047.53mm

0.5fcA0.514.3600211.731.0 取11.0 3N1484.0710 因为

l03.35.515 取21.0 h0.6ea120mm2l0211()15.51.01.01400eih12140047.53525h01.257

h60eeias1.25747.5335324.75mm22 Nb1fcbh0b0.517b2Ne0.431fcbh01fcbh0(1b)(h0as) XN1484007172.96mm1fcb14.360

xNe1fcbx(h0)21196.040AxAsfy(hvas)按构造配筋 同上 AsAs900mm 每侧实配 418 （AsAs1017mm2） 4）.垂直于弯矩作用面的受压承压力验算 一层： Nmax2223.58KN

2hs4.98.17 查表得0.99 b0.60.94(fcAfyAs)0.90.59[14.36023609412]5190.54KNNmax222358KN

满足要求。

5.）斜截面受剪承载力计算

一层：最不利内力组合为：M47.15KNm2053.33KN7.79KN

剪跨比 Hn4.3/20.5653.813 所以N1544.4KN 2h02因为 0.3fcA0.314.36001544.4kNN 所以 N1544kN

Asvs(v1.751.75ftbh00.07N)(77901.43605650.071544.4103)x131fyvh0210565 <0

所以构造配筋，取4肢箍8@150，加密区间隔100。

三层：最不利内力组合为：M46.76 N1366.81 V1.02 剪跨比

Hn/2h02.92.573 所以 2.57

20.565所以N1366.81

2因为1fcA0.314.36001544.4KNN

Asvs < 0

(v1.751.75fcbh00.07)(10201.436005650.071366.8103)12.571fyvh0210565 按照构造配筋，取4肢箍8@100，加密区间隔100。 （6）裂缝验算

一层：e0/h022.96/5650.0410.55 可不验算裂缝宽度 二层 e0/h027.53/5650.0490.55可不验算裂缝宽度

（2）框架梁截面设计

1）正截面受弯承载力计算梁AB（250400） 一层：跨中截面M=29.72KN/m

M29.72106S0.06221fcbh01.014.3250365

112s1120.0620.064bAs1fcbh0/fy

1.014.32503650.064231.98360

min0.2% ASmin0.002250400200查表得实配316(AS603mm2) 按构造要求配筋

梁AB、BC、CD、DE各截面正截面受弯承载力配筋计算见表

mm2

框架梁正截面配筋计算

梁AB 层 计算公式 支座左截面 M/(kNm) 6 200 200 200 200 7根182根18实配钢筋/mm2 （509） （628） （509） ）

梁BC 支座右截面 55.65 0.117 0.125 452 支座左截面 -145.5 0.305 0.376 1361 跨中截面 98.35 0.206 0.234 848 200 8根16（1608） 支座右截面 140.13 0.294 0.358 1299 200 7根18（1780） 跨中截面 40.22 0.084 0.088 320 -10.96 0.023 0.023 84 2根202根18（1780

M/(kNm) 1 -20.86 0.044 0.045 163 200 29.72 0.062 0.064 234 200 67.33 0.141 0.153 555 200 -106.29 0.223 0.256 927 200 4根2069.78 0.147 0.159 577 200 103.08 0.216 0.247 895 200 4根202根20实配钢筋/mm2 2根162根20（12562根25（1256（981） ） ） （628） （402） （628）

框架梁正截面配筋计算 梁CD 层 计算公式 支座左跨中截面 截面 M/(kNm) -27.59 0.058 0.060 6 实配钢筋/mm2 217 200 7根18（17804.02 0.008 0.008 31 200 2根20面 28.05 0.059 0.061 220 200 7根18截面 -141.55 0.297 0.363 1315 200 7根18面 111.89 0.235 0.272 985 200 8根16截面 117.04 0.246 0.287 1040 200 7根18支座右截支座左梁DE 跨中截支座右（628） （1780） （1780（1608） （1780

） M/(kNm) -41.3 0.087 0.091 330 14.16 0.030 0.030 109 200 41.44 0.087 0.091 330 200 ） -105.09 0.221 0.253 917 200 4根202根164根20（1256（402） （1256） （981） ） 2根2576.58 0.161 0.176 639 200 ） 101.85 0.214 0.243 883 200 4根20（1256） 1 .49200 Vb724根20实配钢筋（1256/mm2 ）

2）斜截面受弯承载力计算 梁AB(250400) 一层 Vb72.49KN

0.25Cfcbh00.251.014.3250365605.96Vb 满足要求

AsvVb0.7ftbh0724900.71.432503650.1970S1.25fyvh01.25210365按构造要求配筋取双肢箍8@200

梁AB、BC、CD各截面的斜截面受剪承载力配筋计算见下表

框架梁斜截面配筋计算

层 6

计算公式 V/(kN) 梁AB 69.85 梁BC 108.41 梁CD 20.31

实配箍筋 V/(kN) 1 实配箍筋

(3)楼板配筋设计 1)板的计算跨度与板厚 板厚：h=120mm

326.22>V <0 2φ8@200 72.49 326.22>V <0 2φ8@200 326.22>V 0.178 2φ8@200 112.1 326.22>V 0.217 2φ8@200 326.22>V <0 2φ8@200 46.45 326.22>V <0 2φ8@200 跨度：AB跨： l1l24.50.250.12 4.31mm l2/l112按双向板计算2 BC跨： l14.50.250.124.31mm

2 l26.60.250.126.41mm l2/l11.52按双向板计算 2 CD跨： l13.00.250.122.81mm

2 l24.50.252）标准层板筋计算

当l2/l11时，查表得取AS2/AS10.9 支座钢筋与跨中钢筋比AS/AS12 当l2/l11.5时，查表得取AS2/AS10.4 支座钢筋与跨中钢筋比AS/AS12 采用分离式配筋，跨中及支座各截面的受力钢筋关系为：

0.124.31mm l2/l11.52按双向板计算 2

AB跨板：

AS1AS1l24.31AS1AS2AS2l10.94.31AS13.88AS1 ASASl224.31AS18.62AS13）各界面的极限弯矩 截面有效高度：

h0112020100mm;h02h01d90mm;h012020100mm

M1AS1fysh014.31AS10.910021081459AS1 M2AS2fysh023.880.99021065998.8AS2 MASfysh08.620.9100210162918AS1

4)确定各截面所需钢筋用量

将求的各截面的极限弯矩，根据支座支撑情况，带入公式得：

(gq)l12(3l2l1) 2(M1M2)M12(4.331.352.01.4)4.31228145965998.8162918AS1(34.314.31)10612AS1252mm2,采用8@150AS20.9252mm2227mm2，采用8@150 AS2252mm2504mm2，采用8@150BC跨板：

AS1AS1l26.41AS1AS2AS2l10.44.31AS11.72AS1 ASASl226.41AS112.82AS1

M1AS1fysh016.410.9100210121149AS1M2AS2fysh021.720.99021029257.2AS1 MASfysh012.820.9100210242298AS1(gq)l122(M1M2)M(3l2l1)12(1.354.331.42.0)4.3122(12114929257.2)242298AS1(36.414.31)10612AS1368mm2,采用8@100AS20.4AS10.4368mm2147mm2,采用8@200 AS2AS12368mm2736mm2,采用12@1505）屋面板筋计算 AB跨：

AS1AS1l24.31AS1AS2AS2l10.94.31AS13.88AS1 ASASl224.31AS18.62AS1M1AS1fysh014.31AS10.910021081459AS1 M2AS2fysh023.880.99021065998.8AS2 MASfysh08.620.9100210162918AS1

(gq)l122(M1M2)M(3l2l1)

12(6.891.352.01.4)4.31228145965998.8162918AS1(34.314.31)10612AS1352mm2,采用8@100AS20.9352mm2317mm2，采用8@100 AS2352mm2704mm2，采用12150BC跨：

AS1AS1l26.41AS1AS2AS2l10.44.31AS11.72AS1 ASASl226.41AS112.82AS1M1AS1fysh016.410.9100210121149AS1M2AS2fysh021.720.99021029257.2AS1 MASfysh012.820.9100210242298AS1(gq)l122(M1M2)M(3l2l1)

12(1.356.891.42.0)4.3122(12114929257.2)242298AS1(36.414.31)10612AS1515mm2,采用12@150AS20.4AS10.4515mm2206mm2,采用12@200 AS2AS12515mm21030mm2,采用12@1008、楼梯设计

设计资料：混凝土：C30

板内钢筋HPB235级，梁内受力钢筋HRB335级。 活荷载标准值：qk2.5kN/m2 （1）梯段板计算

1）确定板厚：梯段板跨度为l033002003500mm 厚度为hl03500117mm 取h120mm 3030 2）荷载计算（取1m宽板带计算）

楼梯斜板的倾斜角：

arctan150arctan0.527 cos 3000.876恒荷载：踏步重

1.010.30.15251.875kN/m 0.32

10.12253.425kN/m 0.8760.30.15 20mm水泥砂浆面层1.00.02300.900kN/m

0.31 20mm厚混合砂浆外刮大白 1.00.02200.457kN/m

0.876 斜板重

恒荷载标准值 gk6.66kN/m 恒荷载设计值 gd1.26.667.99kN/m 活荷载标准值 qk2.5kN/m2 活荷载设计值 qd1.42.53.5kN/m 荷载总设计值 pdgdqd11.49kN/m 3）内力计算

计算跨度 l033002003500mm 跨中弯矩 M 4)配筋计算

112pl011.493.5214.08kNm 1010h0h251202595mmM14.08106s0.1091fcbh021.014.31000952

112s1120.1090.116bAsbh0

1fcfy615mm2梯段板受力钢筋选用12@140（AS808mm2） 每踏步下选用18构造筋。

（2）平台板计算（取1m宽板带作为计算单元） 1）荷载计算

恒荷载标准值：估算平台板厚为80mm，则自重为0.081.0252kN/m 20mm厚水泥砂浆面层 0.021.0200.4kN/m

20mm混合砂浆打底刮大白底层 0.021.0200.4kN/m 恒载标准值 gk2.8kN/m 恒载设计值 gd1.22.83.36kN/m 活载设计值 qd1.42.53.5kN/m 总荷载设计值 pgdqd3.363.56.86kN/m 2）内力计算

h0.081.51.54m 221212 跨中弯矩 Mpl6.861.542.03kN/m

88 计算跨度 l0ln 3）配筋计算（h0802555mm）

M2.03106 s0.047

1fcbh021.014.31000552

112s1120.0470.048

1fcfy0.0481000551.014.3180mm2

210 Asbh0按构造配筋，选用8@200（As251mm2） （3）平台梁计算 1）荷载

3.3018.96kN/m 21.50 平台板传来 6.86(0.20)6.52kN/m

2 梯段板传来 11.49 平台梁自重 截面尺寸估算为200300

1.20.2(0.30.08)251.32kN/m p26.80kN/m 2）内力计算

平台梁按简支梁计算，计算跨度l01.05ln1.0533.15m

121pl26.803.15233.24kNm 8811 Vmaxpln26.80340.20kN

22 Mmax 3)配筋计算

A.正截面计算

按第1类倒L形截面计算，翼缘宽度： bf'l03.15s1500525mm b'fb0200950mm 6622两者取小值，按b'f525mm,h030040260计算 M33.24106s0.06522 1fcb'fh01.014.3525260112s1120.0650.067Asb'fh01fcfy0.067525260 1.014.3436mm2300选用314的纵向钢筋（As461mm2） B.斜截面设计

0.7ftbh00.71.4320026052kNVmax

按构造配筋，配6@200双肢箍。

9、基础设计

22设计基础混凝土采用C30(fc=14.3N/mm,ft=1.43N/mm)。根据构造要求，在基础下设置

C10厚100mm的混凝土垫层，室内外高差0.6m，基础顶面标高-1.00m，，采用HRB335钢筋。该工程框架层数不多，地基土较为均匀，所以外柱选用柱下独立基础。地表1.0m

内为填土，填土下为1.8m厚砂质粘土，再下为砾石层；砂质粘土和砾石允许承载力分别为280kN/m2和400kN/m2 。 （1）A轴柱基础设计 1）初步选择基础底面积

计算基础和回填土所受重力Gk 的基础埋深采用平均埋深d,即 d由公式得：A01.62.21.9m 2FK1.35772.081.4145.365.15m2

280201.9faGd由于偏心力矩不是很大，基础底面积酌情按20%扩大，即A1.2A06.18m2 初步选择基础底面积为：Abl2.62.66.76m2 2）验算持力层的地基承载力 基础及回填土所受重力Gk 为：

GkGdA201.96.76256.88kN 偏心距：eM3.35l0.002m FG1245.8256.886所以，基底压力最大、最小值为：

pmaxFG6e1245.81256.8860.002223.32(1)(1)kPa pminbll6.762.6221.27 所以

P222.30kPafa280kPaPmax223.32kPa1.2fa336kPa 地基承载力满足要求。

3）计算基底净反力 偏心距 eM3.35l0.003m

F1245.816基础底面地基净反力最大值和最小值为

pmaxFG6e1245.81256.8860.003223.83(1n0)(1)kPa pminbll6.762.6221.284）确定基础高度（采用锥形基础）

初步确定基础高度600mm，其下采用100mm后C10素混凝土垫层，则钢筋保护层厚度为40mm 。 柱底对基础抗冲且验算

bc2h06002(60040)1720mm2600mm

labb2.60.62.60.6Al(ch0)b(ch0)2(0.56)2.6(0.56)20.95m222222222Am(bch0)h0(0.60.56)0.560.65m2冲切力设计值：PmaxAl223.830.95212.64kN

抗冲切力值： 0.7hpftAm0.71.01.431030.65650.65kN 所以柱边对基础抗冲且力强度满足要求。 5）配筋计算

截面处，基柱边地净反力

PPminlac2.60.6(PmaxPmin)221.28(223.83221.28)222.85kPa 2l22.611悬臂部分地基净反力平均值为：(PmaxP)(223.83222.85)223.34kPa

22截面处弯矩值：

M1PmaxP1()(lac)2(2bbc)223.34(2.60.6)2(22.60.6)215.90kNm24224

M215.90106As2039.87mm2

0.9fyh00.9210560实配1514(2308)

基础为方形基础，令一边与次边同样配筋。 (2)B轴柱基础设计 1）初步选择基础底面积

计算基础和回填土所受重力Gk 的基础埋深采用平均埋深d,即 d由公式得：A01.62.21.9m 2FK1.351240.841.4391.779.19m2

280201.9faGd由于偏心力矩不是很大，基础底面积酌情按20%扩大，即A1.2A011.03m2 初步选择基础底面积为：Abl3.63.612.96m2 2）验算持力层的地基承载力 基础及回填土所受重力Gk 为：

GkGdA201.912.96492.48kN 偏心距：eM12.32l0.005m FG2223.61492.486所以，基底压力最大、最小值为：

pmaxFG6e2223.61492.4860.005211.32(1)(1)kPa pminbll12.963.6209.56 所以

P210.44kPafa280kPaPmax211.32kPa1.2fa336kPa 地基承载力满足要求。

3）计算基底净反力 偏心距 eM12.32l0.006m F2223.616基础底面地基净反力最大值和最小值为

pmaxFG6e2223.61492.4860.006211.67(1n0)(1)kPa pminbll12.963.6209.55

4）确定基础高度（采用锥形基础）

初步确定基础高度600mm，其下采用100mm后C10素混凝土垫层，则钢筋保护层厚度为40mm 。 柱底对基础抗冲且验算

bc2h06002(60040)1720mm2600mm

labb3.60.63.60.6Al(ch0)b(ch0)2(0.56)3.6(0.56)22.5m222222222Am(bch0)h0(0.60.56)0.560.65m2冲且力设计值：PmaxAl211.672.5529.18kN

抗冲且力值： 0.7hpftAm0.71.01.431030.65650.65kN 所以柱边对基础抗冲且力强度满足要求。 5）配筋计算

截面处，柱边地基净反力

PPminlac3.60.6(PmaxPmin)209.55(211.67209.55)210.79kPa 2l23.611悬臂部分地基净反力平均值为：(PmaxP)(211.67210.79)211.23kPa

22截面处弯矩值：

M1PmaxP1()(lac)2(2bbc)211.23(3.60.6)2(23.60.6)617.85kNm24224

M617.85106As5837.59mm2

0.9fyh00.9210560实配3016(6028.8)

基础为方形基础，令一边与次边同样配筋。 （3）C、D轴基础设计

1）初步选择基础底面积

计算基础和回填土所受重力Gk 的基础埋深采用平均埋深d,即 d由公式得：A01.62.21.9m 2FK1.351330.141.4362.329.52m2

280201.9faGd由于偏心力矩不是很大，基础底面积酌情按20%扩大，即A1.2A011.42m2 初步选择基础底面积为：Abl3.63.612.96m2 2）验算持力层的地基承载力 基础及回填土所受重力Gk 为：

GkGdA201.912.96492.48kN 偏心距：eM1.3513.591.45.53l0.009m FG2302.94492.486所以，基底压力最大、最小值为：

pmaxFG6e2302.94492.4860.009218.93(1)(1)kPa pminbll12.963.6215.65 所以

P217.29kPafa280kPaPmax218.93kPa1.2fa336kPa 地基承载力满足要求。

3）计算基底净反力 偏心距 eM26.08l0.011m F2302.946基础底面地基净反力最大值和最小值为

pmaxFG6e2302.94492.4860.011219.65(1n0)(1)kPa pminbll12.963.6215.624）确定基础高度（采用锥形基础）

初步确定基础高度600mm，其下采用100mm后C10素混凝土垫层，则钢筋保

护层厚度为40mm 。 柱底对基础抗冲且验算

bc2h06002(60040)1720mm2600mm

labb3.60.63.60.6Al(ch0)b(ch0)2(0.56)3.6(0.56)22.5m222222222Am(bch0)h0(0.60.56)0.560.65m2冲且力设计值：PmaxAl219.652.5549.13kN

抗冲且力值： 0.7hpftAm0.71.01.431030.65650.65kN 所以柱边对基础抗冲且力强度满足要求。 5）配筋计算

截面处，柱边地基净反力

PPminlac3.60.6(PmaxPmin)215.62(219.65215.62)217.97kPa 2l23.611悬臂部分地基净反力平均值为：(PmaxP)(219.65217.97)218.81kPa

22截面处弯矩值：

M1PmaxP1()(lac)2(2bbc)218.81(3.60.6)2(23.60.6)640.02kNm24224

M640.02106As6047mm2

0.9fyh00.9210560实配3216(6430.72)

基础为方形基础，令一边与次边同样配筋。

10、结构手算与PKPM电算的校核

结构手算与PKPM计算结果比较发现，大部分构件内力计算相差不大，在5%上下波动，各别构件相差10%左右。配筋中，构件的纵向受力钢筋面积基本相同，配筋过程中，因钢筋直径选取不同，钢筋根数与PKPM计算结果稍有差别。

手算与电算的差别有以下原因：

1）PKPM电算是在空间整体结构框架下计算，手算是在很多假定条件下计算采用一品框架平面计算。

2）PKPM模时可能与实际工程有一定差别。

3）PKPM电算荷载输入时没有墙体、梁、柱、板等构件的粉刷，门窗没有考虑，只有在混凝土、钢筋容重中根据工程经验进行调整。

4）PKPM电算是采用SATWE有限元法精确计算，手算为了计算方面在很多假定条件下计算。

通过手算与pkpm电算校核，总体计算比较合理，在配筋过程中，以手算为主，参考pkpm电算配筋。

11、设计心得

经过四年的土木工程课程学习，培养了我独立做建筑结构设计的基本能力。在刘文华老师的指导和同学的协助下，我成功地完成了这次的设计课题——吉安市某中学教学楼设计。

此课题设计历时两个月，在这两个月中，我能根据毕业设计进度要求，积极和同学讨论，按时按量的认真完成自己的设计任务。在毕设前期，我温习了《理论力学》《结构力学》、《钢筋混凝土》《高层建筑结构设计》等知识，并借阅了《混凝土规范》、《荷载规范》等相关的规范。在毕设中期，我们通过四年来学习的知识，综合起来进行建筑、结构设计。在毕设后期，主要进行设计初稿的电脑输入，并得到刘文华老师的审批和指正。

毕业设计是对四年专业知识的一次综合检测，认识和升华，也是对我们理论运用于实际设计的一次实训。通过毕业设计，我不仅巩固了以前在课堂上学习的专业知识，同时我也得到了老师和同学的帮助，学习和体会到了建筑结构设计的基本技能和思想。这次的毕业设计，让我明白了应该道理，作为一名土木工程设计师，应该遵守规范，结合实际经验进行建筑和结构设计，必须考虑到地质，风地震等多种因素对建筑的影响，在工作中要做到一丝不苟，差之毫厘，失之千里，所以千万不能马虎了事，否则可能会出现意想不到的后果。这就要求一个结构工程师应该具备灵活的一面，不仅要抓住建筑相对于结构设计的主要矛盾，同时也要全面地考虑一些细节和局部的设计。在毕业设计的过程中，我深深地认识到各种建筑规范和规定是建筑设计的灵魂，一定要好好把握，实际经验也是很重要的。在以后的学习和工作中，要不断加强对建筑规范的学习和体会，有了这个基础，

我们才能独立完成一个工程的完整设计，同时我们在处理工程问题时就有了更大的灵活性。

土木工程是一门古老而又现代的学科，在进行工程实践的过程中，我们应该立足经典的理论知识，在不断的工程实践积累中，勇于创新，扩大交流，不断形成我们的工程技术优势。现在我国正处于基础建设的高峰时期，作为一名新世纪的土木工程人员，我们应该立足当前的具体情况，充分利用我国的人力和物力优势，不断学习和总结不断创新，在竞争激烈的国际市场中占据我们的一席之地。

在繁忙紧张的工程实践中，作为一名工程技术人员，我们应该努力调动集体的积极性和创造力，充分挖掘团队的潜力，这样我们的工作才能以最高的效率来进行。在工程实践上，有很多问题应该发挥集体的智慧和力量，所以我们要重视团队作用的发挥。

书到用时方恨少，在本次毕业设计中，我为能用上四年的学习成果而欣喜万分，同时我深深的感觉到了基础知识的重要性。在以前学习工程力学、钢筋混凝土结构等专业课时，老是觉得所学的东西跟实践相差的太远，学起来都是一知半解，这可能跟当时学习的东西不能和实际结合起来。这种急功近利的思想使自己对一些专业课的学习有所放松，在毕业设计的过程中，我感觉到那些基础知识是相当重要的。在以后的学习生活中切不可急于求成而忽略了基础的夯实，有了基础才能进行下一步的工作，应该扎实的学习它的每一部分知识，把各方面的知识综合穿插起来，切实做到理论联系实践，学以致用。

大学毕业后，我将在新的环境中开始自己新的学习和生活，但毕业设计这段时间是我四年的大学生活最充实得一段时间，我也初步掌握了建筑结构设计的

基础知识。在以后的工作和学习中，我会更加对基础知识的学习，继续扎实的学习土木工程的专业知识，争取早日成为一名优秀的土木工程专业人员。在此再次感谢在这次毕业设计中支持和帮助我的老师和同学。

参考文献

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[14] 沈蒲生，梁兴文主编. 《混凝土结构设计》. 北京 高等教育出版社， 2003.3第一版。

[15] 郭继武 编著 《建筑结构抗震设计》 北京 中国建筑工业出版社.2002年6月第一版。

[16] 西安建筑科技大学 张树平主编 《建筑防火设计》北京 中国建筑工业出版社2001.6第一版。

[17] 同济大学 西安建筑科技大学 东南大学 重庆建筑大学编著《房屋建筑学》中国建筑工业出版社 1997.6 第三版。

[18] 中元国际工程设计研究院编著 《建筑设计》 机械工业出版社 2004.6第一版。

[19] 龙驭球，包世华编著 《结构力学教程Ⅰ》北京 高等教育出版社2000.7第一版。[20]《建筑工程制图》，第三版，同济大学建筑制图教研室，陈文斌、章金良主编，上海：同济大学出版社，1996

[21]《土木工程专业英语》，段兵廷主编，武汉：武汉工业大学出版社，2001 [22]《建筑结构荷载规范》，02—1—10发布，02—3—1实施中华人民共和国建设部主编，北京：中国建筑工业出版社，2002

[23]《混凝土结构设计规范》，02—2—20发布，02—4—1实施，中华人民共和国建设部

主编，北京：中国建筑工业出版社，2002

致 谢

此次设计是在刘文华老师的细心指导和本组同学的大力帮助下完成的。刘老师是一位很有责任心的老师，在此我向刘老师和同学们表示诚挚的谢意，感谢老师的细心教导。四年以来各位老师对我的教诲和培养我都将铭记在心。老师们的丰富经验和教学时的认真负责的态度给我留下了深刻的印象。老师渊博的学识，严谨求实的教学态度，和本学科的敏锐观察力给学生留下了深刻的印象并获益非浅。在此我向刘文华老师两月来给予我学业上的指导表示诚挚的感谢！

衷心感谢华东交通大学理工学院土木工程系的老师们！四年来为我提供了良好的学习环境和在校期间给予的关心和帮助！对老师们的感激之情，难于用语言来表达。我们的师生之情我将永记在心。

同时我也要感谢与我一个小组的同学对我在设计时各方面的帮助和支持。 最后，我要用最真挚的感情对四年以来培养和教诲我的所有土木工程系老师说声：

谢谢您们！您们辛苦了！衷心感谢华东交通大学理工学院土木工程系四年来为我提供的良好的学习环境和在校期间给予的关心和帮助！

刘嵩 2013年5年2日