目 录
一、编制依据································································1 二、工程概况································································1 三、施工部署································································1 四、模板的施工方法··························································3 五、砼施工方法······························································20
5.1砼的搅拌····························································20 5.2卸料平台搭设、计算及砼运输··········································20 5.3砼的浇筑····························································26 5.4砼的养护····························································28 5.5砼质量保证措施······················································28 六、施工管理································································29 七、质量通病防治····························································33 八、模板拆除技术措施························································35 九、安全保证措施····························································36 十、环境管理措施····························································37
——实物保护控制中心剪力墙施工方案
一、编制依据
——《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）；
——1120-814工程-实物保护控制中心工程（D/12子项）施工图纸。 二、工程概况
实物保护控制中心工程，建筑基底面积为284.28m²，建筑面积为568.56m²，基础底标高为-2.500米，建筑物高度9米。结构形式为现浇钢筋砼框剪结构，结构安全等级为二级，设计使用年限为50年。外围护墙体为200厚钢筋砼墙，剪力墙砼标号为C30。 三、施工部署
3.1施工段划分：按照厂房结构设计施工缝的位置，将实物保护控制中心外墙整体划分7个施工段（层）。
-0.10m以下结构施工层划分明细表
序号 1 2 3 4 5 6 7 层号 第1层 第2层 第3层 第4层 第5层 第6层 第7层 标高（m） -2.15~-0.06 --0.06~-2.00 2.00~3.900 3.90~3.97 3.97~6.00 6.00~7.4 7.4~8.2 结构名称 墙、柱 墙 墙 墙、梁、板、一层柱 墙 墙 墙、梁、板、二层柱 备注 施工缝处理严格按相关规范进行处理。 3.2总体施工按排
第1层→第2层→第3层→第4层→第5层→第6层→第7层 3.3砼施工组织机构
结合本工程的特点，项目部成立指挥中心，下分四个小组，其机构图如下：
砼浇筑指挥中心
砼搅拌、砼运输及输送组 砼振捣浇筑组 质控组 后 勤 组
各小组人员组成及职务分工
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名 称 砼浇筑指挥中心 成员姓名 陈剑 杜建波 李辉 黄先礼 现任职务 项目经理 项目技术负责人 器材主管 设 备 员 分包负责人 设 备 员 化 验 员 工 长 质安主管 分包现场负责 职 务 指挥长 副指挥长 组 长 组 员 组 员 组 员 组 员 组 长 组 长 组 长 砼搅拌、砼运输及输送组 何明胜 张旭文 马跃 砼振捣浇筑组 质控组 后勤组 3.3.1指挥中心
武腾龙 王治勤 代春光 砼浇筑指挥中心设置在项目经理办公室，负责与建设单位、监理及协作单位的联系，统一协调施工中各组之间工作，解决各班组施工中出现的问题，处理各种突发事件，由项目部经理统一指挥。
3.3.2砼搅拌、砼运输、泵送组
负责后台的全部工作，严格按照设计配合比进行配料，确保砼的搅拌质量，负责后台机械维修工作，保障机械正常运行，当机械出现故障时应及时协调进行修复，无法修复或修复有困难时向指挥部汇报，指挥部根据实际情况及时组织抢修或采取应急方案。
负责砼浇筑过程中全部砼的运输和泵送工作，确保砼按时运输和泵送到施工部位，当机械出现故障时，立即向指挥中心报告，施工机械在半小时内不能完成修复时，由指挥部启用应急方案。
负责检查砼的配合比，及做砼试块 3.3.3砼振捣浇筑组
负责前台砼的浇筑、模板的看护及钢筋的修整工作，严格按浇筑方案控制砼的浇筑厚度，确保砼的浇筑质量。
3.3.4质控组
负责施工过程中的质量控制。 3.3.5后勤组
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负责施工期间施工人员的生活以及施工中突发事件出现后的应急处理工作，及时向指挥部通报有关情况。
四、模板的施工方法
4.1工艺流程：准备工作→模板安装就位→模板校正、固定→自检及验收→拆除 1)施工准备：
墙体、柱钢筋报验完毕，弹好墙柱50cm控制线和边线，墙体上口增加水平梯筋，以控制钢筋间距尺寸。
2)模板安装：
墙、柱模板：在背面用钢管进行斜撑加固，斜撑上、中、下各三道，支撑在模板的横肋上。为防止墙根部漏浆、烂根，在墙根部位加强平台浇筑找平，然后在模板下口用砂浆堵塞，以使接槎平直。
梁、顶板模板支设时，先打支撑布置好梁底模和侧模，结构支撑采用钢管支撑，间距不大于600×600；当梁跨度大于等于4m时按跨度的2‰起拱；在梁侧模安装加固好后，布置板的主次龙骨，跨度大于等于9m的梁按跨度的3‰起拱；次龙骨为4×8cm木方，中心间距200mm，主龙骨钢管；次龙骨布置找平好后，铺设厚15mm的多层模。
模板安装调整好后用空气压缩机把模内杂物吹净。
3)墙与板交接缝处的木方应挑选方正、顺直的木方，以保证阴角顺直、方正，固定多层板时与墙面接缝处要严密。
4.2墙模板计算
墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。
根据《建筑施工手册》，当采用导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 4.2.1、参数信息 4.2.1.1.基本参数
次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):400；
主楞(外龙骨)间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600；对拉螺栓直径(mm):M10； 4.2.1.2.主楞信息
龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；
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钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2； 4.2.1.3.次楞信息
龙骨材料:木楞；宽度(mm):40.00；高度(mm):80.00；次楞肢数:2； 4.2.1.4.面板参数
面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15.00； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00； 面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 4.2.1.5.木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00； 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50； 钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00； 钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；
墙模板设计简图 4.2.2、墙模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
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其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.000m/h； H -- 模板计算高度，取2.500m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 34.697 kN/m2、60.000 kN/m2，取较小值34.697 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=34.697kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。 4.2.3、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
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面板计算简图 4.2.3.1.抗弯强度验算 跨中弯矩计算公式如下:
其中， M--面板计算最大弯距(N.mm)；
l--计算跨度(内楞间距): l =300.0mm；
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q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×34.70×0.60×0.90=22.484kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.60×0.90=1.512kN/m； q = q1 + q2 =22.484+1.512=23.996 kN/m；
面板的最大弯距：M =0.1×23.996×300.0×300.0= 2.16×105N.mm；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
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其中， σ --面板承受的应力(N/mm)； M --面板计算最大弯距(N.mm)； W --面板的截面抵抗矩 :
b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 600×15.0×15.0/6=2.25×104 mm3；
f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 2.16×105 / 2.25×104 = 9.598N/mm2； 面板截面的最大应力计算值 σ =9.598N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！ 4.2.3.2.抗剪强度验算 计算公式如下:
其中，∨--面板计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =300.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×34.70×0.60×0.90=22.484kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.60×0.90=1.512kN/m； q = q1 + q2 =22.484+1.512=23.996 kN/m；
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面板的最大剪力：∨ = 0.6×23.996×300.0 = 4319.218N； 截面抗剪强度必须满足:
其中， Τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； ∨--面板计算最大剪力(N)：∨ = 4319.218N； b--构件的截面宽度(mm)：b = 600mm ； hn--面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ；
fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值: T =3×4319.218/(2×600×15.0)=0.720N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.720N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [T]=1.500N/mm2，满足要求！ 4.2.3.3.挠度验算
根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载: q = 34.70×0.60 = 20.82N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.00N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 60.00×1.50×1.50×1.50/12=16.88cm4；
面板的最大允许挠度值:[ω] = 1.200mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×20.82×300.004/(100×9500.00×1.69×105) = 0.712 mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.712mm 小于等于面板的最大允许挠度值 [ω]=1.200mm，满足要求！ 4.2.4、墙模板内外楞的计算
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(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，内龙骨采用木楞，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 40×80×80/6 = 42.67cm3； I = 40×80×80×80/12 = 170.67cm4；
内楞计算简图 4.2.4.1.内楞的抗弯强度验算 内楞跨中最大弯矩按下式计算：
其中， M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l--计算跨度(外楞间距): l =600.0mm； q--作用在内楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×34.70×0.30×0.90=11.242kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。
q =(11.242+0.756)/2=5.999 kN/m；
内楞的最大弯距：M =0.1×5.999×600.0×600.0= 2.16×105N.mm； 内楞的抗弯强度应满足下式：
其中， σ --内楞承受的应力(N/mm2)； M --内楞计算最大弯距(N.mm)；
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W --内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.27×104； f --内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 内楞的最大应力计算值：σ = 2.16×105/4.27×104 = 5.062 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm2；
内楞的最大应力计算值 σ = 5.062 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！ 4.2.4.2.内楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
其中， V－内楞承受的最大剪力；
l--计算跨度(外楞间距): l =600.0mm； q--作用在内楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×34.70×0.30×0.90=11.242kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。
q = (q1 + q2)/2 =(11.242+0.756)/2=5.999 kN/m； 内楞的最大剪力：∨ = 0.6×5.999×600.0 = 2159.609N； 截面抗剪强度必须满足下式:
其中， τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； ∨--内楞计算最大剪力(N)：∨ = 2159.609N； b--内楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn--内楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ；
fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：τ = 1.500 N/mm2；
内楞截面的受剪应力计算值: fv =3×2159.609/(2×40.0×80.0)=1.012N/mm2；
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内楞截面的抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
内楞截面的受剪应力计算值 τ =1.012N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 [fv]=1.50N/mm2，满足要求！ 4.2.4.3.内楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：
其中， ω--内楞的最大挠度(mm)；
q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 34.70×0.30/2=5.20 kN/m； l--计算跨度(外楞间距): l =600.0mm ；
E--内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I--内楞截面惯性矩(mm4)，I=1.71×106；
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×10.41/2×600.004/(100×9500.00×1.71×106) = 0.282 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.400mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.282mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2.400mm，满足要求！
(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；
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外楞计算简图 4.2.4.4.外楞抗弯强度验算 外楞跨中弯矩计算公式：
其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×34.70+1.4×2.00)×0.30×0.60/2=3.60kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 400mm； 外楞最大弯矩:M = 0.175×3599.35×400.00= 2.52×105 N/mm； 强度验算公式：
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其中， σ-- 外楞的最大应力计算值(N/mm)
M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 2.52×105 N/mm W -- 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08×103 mm3； [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)，[f] =205.000N/mm2； 外楞的最大应力计算值: σ = 2.52×105/5.08×103 = 49.597 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205.000N/mm2；
外楞的最大应力计算值 σ =49.597N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205.000N/mm2,满足要求！
4.2.4.5.外楞的抗剪强度验算 公式如下:
其中， ∨--外楞计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(水平螺栓间距间距): l =400.0mm；
P--作用在外楞的荷载: P = (1.2×34.70+1.4×2.00)×0.30×0.60/2=3.599kN；
外楞的最大剪力：∨ = 0.65×3599.348 = 9.36×102N； 外楞截面抗剪强度必须满足:
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其中， τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； ∨--外楞计算最大剪力(N)：∨ = 9.36×102N； b--外楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn--外楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ；
fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；
外楞截面的受剪应力计算值: τ =3×9.36×102/(2×40.0×80.0)=0.439N/mm2； 外楞的截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2； 外楞截面的抗剪强度设计值: [fv]=1.50N/mm2；
外楞截面的受剪应力计算值 τ =0.439N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 [fv]=1.50N/mm2，满足要求！ 4.2.4.6.外楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：
其中， ω--外楞最大挠度(mm)；
P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 34.70×0.30×0.60/2＝3.12 kN/m； l--计算跨度(水平螺栓间距): l =400.0mm ； E--外楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22×105；
外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×6.25×100/2×400.003/(100×210000.00×1.22×105) = 0.089mm；
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 1.600mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =0.089mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1.600mm，满足要求！
4.2.5、穿墙螺栓的计算
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计算公式如下:
其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力； A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2； 查表得：
穿墙螺栓的型号: M10 ； 穿墙螺栓有效直径: 8.12 mm； 穿墙螺栓有效面积: A = 52 mm2；
穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×5.20×10-5 = 8.840 kN； 穿墙螺栓所受的最大拉力: N =34.697×0.400×0.600 = 8.327 kN。
穿墙螺栓所受的最大拉力 N=8.327kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]=8.840kN，满足要求！
4.3板模板(扣件支撑)计算
4.3.1.模板支架参数
横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.00； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80； 4.3. 2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 4.3.3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；
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图2 楼板支撑架荷载计算单元 4.3.4、模板面板计算:
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 120×1.52/6 = 45 cm3； I = 120×1.53/12 = 33.75 cm4；
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模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图 4.3.4.1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.12×1.2+0.35×1.2 = 4.02 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 1×1.2= 1.2 kN/m； 4.3.4.2、强度计算 计算公式如下: M=0.1ql2
其中：q=1.2×4.02+1.4×1.2= 6.504kN/m 最大弯矩M=0.1×6.504×3002= 58536 N·mm；
面板最大应力计算值 σ =M/W= 58536/45000 = 1.301 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 1.301 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
4.3.4.3、挠度计算 挠度计算公式为：
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中q =q1= 4.02kN/m
面板最大挠度计算值 ν= 0.677×4.02×3004/(100×9500×33.75×104)=0.069 mm； 面板最大允许挠度 [ν]=300/ 250=1.2 mm；
面板的最大挠度计算值 0.069 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求! 4.3. 5、模板支撑方木的计算:
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
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W=b×h2/6=4×8×8/6 = 42.67 cm3； I=b×h3/12=4×8×8×8/12 = 170.67 cm4；
方木楞计算简图（mm） 4.3.5.1.荷载的计算：
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1= 25×0.3×0.12+0.35×0.3 = 1.005 kN/m ； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 1×0.3 = 0.3 kN/m； 4.3.5.2.强度验算: 计算公式如下: M=0.1ql2
均布荷载 q = 1.2 × q1+ 1.4 ×q2 = 1.2×1.005+1.4×0.3 = 1.626 kN/m； 最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×1.626×1.22 = 0.234 kN·m；
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.234×106/42666.67 = 5.488 N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 5.488 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
4.3.5.3.抗剪验算： 截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/2bhn < [τ]
其中最大剪力: V = 0.6×1.626×1.2 = 1.171 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3 ×1.171×103/(2 ×40×80) = 0.549 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.549 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!
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4.3.5.4.挠度验算: 计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 均布荷载 q = q1 = 1.005 kN/m；
最大挠度计算值 ν= 0.677×1.005×12004 /(100×9000×1706666.667)= 0.919 mm； 最大允许挠度 [ν]=1200/ 250=4.8 mm；
方木的最大挠度计算值 0.919 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.8 mm,满足要求! 4.3.6、板底支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.951kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN·m)
支撑钢管计算变形图(mm)
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支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.878 kN·m ； 最大变形 Vmax = 3.548 mm ； 最大支座力 Qmax = 8.537 kN ；
最大应力 σ= 878157.062/5080 = 172.866 N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 172.866 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为 3.548mm 小于 1200/150与10 mm,满足要求! 4.3.7、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 8.537 kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4.3.8、模板支架立杆荷载设计值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 4.3.8.1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.129×4 = 0.516 kN； (2)模板的自重(kN)：
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NG2 = 0.35×1.2×1.2 = 0.504 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25×0.12×1.2×1.2 = 4.32 kN；
静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.34 kN；
4.3.8.2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 活荷载标准值 NQ = (1+2 ) ×1.2×1.2 = 4.32 kN； 4.3.8.3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.456 kN； 4.3.9、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 σ =N/(υA)≤[f]
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.456 kN； υ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； σ-------- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max[1.155×1.73×1.5，1.5+2×0.1]=2.997；
k ---- 计算长度附加系数，取1.155；
μ ---- 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.73； a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m； 得到计算结果：
立杆计算长度 L0=2.997； L0 / i = 2997.225 / 15.8=190 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.199 ； 钢管立杆受压应力计算值；σ=12456.48/(0.199×489) = 128.007 N/mm2；
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立杆稳定性计算 σ= 128.007 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f]= 205 N/mm2，满足要求！ 五、砼施工方法
5.1砼的搅拌：
砼采用自拌砼，施工搅拌站由1台350滚筒式型搅拌机组成，投料严格按如下顺序进行：碎石、水泥、细骨料、水的投料方式进行搅拌，严格控制搅拌时间。其砼搅拌时间不小于一分钟，并保证砼的和易性。在搅拌砼前，加水空转3分钟，然后将水到净，使搅拌筒充分湿润，考虑到筒壁上砂浆损失，在搅拌第一盘时，石子用量按设计配合比的用量减半。
5. 2卸料平台（马道）及 砼运输。
砼的垂直运输采用吊车进行，吊车选用25吨汽车吊。吊车将砼原料运至卸料平台上，然后由人力翻斗车将砼运送至浇筑点进行浇筑。为保证架体安全，马道必须与主体结构架子断开连接，单独搭设。根据计算，卸料平台容许荷载为5KN/m²，施工中，严格控制平台某一点堆积材料过多。
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5.2.1、参数信息: 5.2.1.1.基本参数
立杆横向间距或排距la(m):1.50，立杆步距h(m)：1.50； 立杆纵向间距lb(m):0.90，平台支架计算高度H(m)：6.00；
立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00； 钢管类型:Φ48×3.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80； 5.2.1.2.荷载参数
脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m):0.150；
材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000；施工均布荷载(kN/m2):4.000； 5.2.1.3.地基参数
地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00； 立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。 5.2.2、纵向支撑钢管计算:
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为 截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；
纵向钢管计算简图 5.2.2.1.荷载的计算：
(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11 = 0.15 + 0.3×0.3 = 0.24 kN/m；
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(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12 = 5×0.3 = 1.5 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 4×0.3 = 1.2 kN/m 5.2.2.2.强度验算:
依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和； 最大弯矩计算公式如下: M = 0.1q1l2+0.117q2l2 最大支座力计算公式如下: N = 1.1q1l + 1.2q2l
均布荷载：q1 = 1.2 × q11+ 1.2 × q12 = 1.2×0.24+ 1.2×1.5 = 2.088 kN/m； 均布活载：q2 = 1.4×1.2 = 1.68 kN/m；
最大弯距 Mmax = 0.1×2.088×0.92 + 0.117 ×1.68×0.92 = 0.328 kN·m ； 最大支座力 N = 1.1×2.088×0.9 + 1.2×1.68×0.9 = 3.882 kN； 最大应力 σ = Mmax / W = 0.328×106 / (5080) = 64.634 N/mm2； 纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
纵向钢管的计算应力 64.634 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！
5.2.2.3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度； 计算公式如下: ν = 5ql4/384EI
均布恒载: q = q11 + q12 = 1.74 kN/m； 均布活载： p = 1.2 kN/m；
ν = (0.677 ×1.74+0.990×1.2)×9004/(100×2.06×105×121900)=0.618 mm； 纵向钢管的最大挠度为 0.618 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 1500/150与10 mm，满足要求！
5.2.3、横向支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =3.882 kN；
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支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN·m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.932 kN·m ；最大变形 νmax = 2.156 mm ； 最大支座力 Qmax = 12.68 kN ；最大应力 σ= 183.425 N/mm2 ；
横向钢管的计算应力 183.425 N/mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
支撑钢管的最大挠度为 2.156 mm 小于 支撑钢管的最大容许挠度 900/150与10 mm，满足要求！
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5.2.4、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
R ≤Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 12.68 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5.2.5、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算: 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 5.2.5.1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.129×6 = 0.775 kN； (2)栏杆的自重(kN)：
NG2 = 0.15×1.5 = 0.225 kN； (3)脚手板自重(kN)：
NG3 = 0.3×0.9×1.5 = 0.405 kN； (4)堆放荷载(kN)：
NG4 = 5×0.9×1.5 = 6.75 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.155 kN； 5.2.5.2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 4×0.9×1.5 = 5.4 kN； 5.2.5.3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×8.155+ 1.4×5.4 = 17.346 kN； 5.2.6、立杆的稳定性验算: 立杆的稳定性计算公式: σ = N/υAKH ≤ [f]
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 17.346 kN； υ ------- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；
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A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； σ------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f] ---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； KH ----高度调整系数：KH=1/(1+0.005×(6-4))=0.99； L0 ---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1μh (1) l0 = h+2a (2) k1---- 计算长度附加系数，取值为1.167；
μ ---- 计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3；μ= 1.79；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m； 公式(1)的计算结果：
立杆计算长度 L0 = k1μh = 1.167×1.79×1.5 = 3.133 m； L0/i = 3133.395 / 15.8 = 198 ；
由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.184 ； 钢管立杆受压应力计算值 ； σ =17345.52 /( 0.184×489 )= 192.779 N/mm2； 钢管立杆稳定性验算 σ = 192.779 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
公式(2)的计算结果： L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；
由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.53 ； 钢管立杆受压应力计算值 ； σ =17345.52 /( 0.53×489 )= 66.927 N/mm2； 钢管立杆稳定性验算 σ = 66.927 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 -- 计算长度附加系数，按照表2取值1.007 ；
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公式(3)的计算结果：
L0/i = 1997.787 / 15.8 = 126 ；
由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.417 ； 钢管立杆受压应力计算值 ； σ =17345.52 /( 0.417×489 )= 85.063 N/mm2； 钢管立杆稳定性验算 σ = 85.063 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
5.2.7、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤fg 地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 120 kPa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =69.38 kPa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 17.35 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。
p=69.38 kPa ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！ 5.3砼的浇筑 5.3.1浇筑前准备
⑴ 砼浇筑前，充分准备砼施工所需的浇筑材料和使用机具，并对所有的机具进行检查和试运转。
⑵人员准备：砼振捣组负责在施工前，把人员分班安排好，并挂牌进行明确，写明每班的施工负责人、班组负责人、振捣人员、看护模板人员、看护钢筋、预埋件人员名单、主要负责人的联系方式、交接班的时间等。
⑶及时掌握天气预报情况，尽量避免在雨天气浇筑砼，同时制定好防雨措施和准备好足够应急物资以防万一。
⑷对模板及其支架进行检查，确保模板及其支架尺寸正确，其强度、刚度、稳定性及严密性满足设计及规范要求。
⑸砼浇筑前将振捣机械和配电箱全部检查一遍，确认完好后，报技术负责人批准方可
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开始砼的浇筑。
⑹砼要按规定做坍落度试验，并进行自我检查，特别要注意雨天和高温时的坍落度情况，不得随意增加用水量。
⑺砼浇筑前，组织各专业进行会签，确定各专业的预留、预埋已准确施工完成，并形成记录。
5.3.2砼浇筑的方式及顺序：
⑴由于本次浇筑速度较慢，为保证砼浇筑质量，采用2点同时浇筑。 ⑵墙体浇筑方向，由下至上，分层浇筑。 ⑶顶板浇筑由一侧向另一侧推进浇筑。 5.3.3砼的浇筑施工要点：
⑴ 砼浇筑过程中，要保证砼保护层厚度及钢筋位置的正确性。不得踩踏钢筋，移动预埋件和预埋孔洞的原来位置，如发现偏差和位移，应及时校正，特别要重视竖向结构的保护层和板负弯矩部分钢筋的位置。
⑵ 为了确保砼浇筑，在每一次砼浇筑前，对操作人员进行技术交底，并在施工中加强监督、指导，同时项目经理部对每一结构层砼浇筑人员的操作部位应进行标记到位，并根据施工操作质量的好坏进行相应的奖罚，以加强施工人员的责任心和积极性。
⑶ 平板砼的标高控制：在浇筑砼之前，将楼层标高用钢卷尺及水准仪由标高基准点引测至楼层构造柱及受力柱的钢筋上，离楼板砼面50cm用红油漆涂红作标记，浇筑砼时，利用此标记，由砼工在各柱子间拉墙线初步控制楼板砼的厚度，然后用水准仪精确复核，铁抹子收平。
⑷ 平板砼浇筑过程完毕，在砼初凝之后，终凝之前，待平板砼有七八成干时，用木抹子进行两次抹面，有效控制楼板砼的微裂缝。
⑸ 梁、柱节点处的模板预先绘出大样图，并预先试拼，确保梁柱节点的模板拼接严密，以保证砼浇筑时不露浆。
⑹ 梁柱节点部位若钢筋过密，此部位的砼则用同强度等级的细石砼分层浇筑，并用小直径插入式振动器认真振捣，精心操作。确保此处砼的密实度。
⑺ 剪力墙砼浇筑前，剪力剪底部先填以5～10cm厚与砼施工配合比相同的减石子砂浆。以保证剪力墙根部的密实度。
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5.3.4砼的振捣：
⑴ 采用插入式振捣器，振捣器移动间距不宜大于400mm，振动时间≥15秒，一般至振实和表面露浆为止，尤其在钢筋及预埋件较密部位（节点）要多振，以防产生空洞，使用振捣器要快插慢拔，振捣器应避免碰撞钢筋、模板、预埋管线等。应重视砼分层浇筑，每层厚度控制在300mm以内，上下两层间歇时间不得超过2小时，振动器插入下层砼应在50mm以上，确保两层的紧密结合。
⑵在浇筑期间，为防止浇注过程中模板出现胀模，并对钢筋进行及时的修护和清理，确保其间距和位置的准确，在每班砼浇筑的过程中安排木工看护模板，钢筋工修整钢筋
⑶本工程墙体预留、预埋较多，尤其是预埋风管位置，风管较大，不易振捣。要求值班负责人及振捣人员在施工过程中高度注意，振捣器从风管四周斜插下去，不得碰撞风管，振捣时间15~30秒，振至砼表面露出浮浆为止。
5.4砼的养护
⑴砼的侧面采取养生液养护，拆模后将棉毡铺设到侧面，边角处扎牢。 ⑵砼表面采取薄膜遮盖及盖棉毡的方法养护。
⑶砼养护检查：混凝土在养护过程中，养护人员应经常检查棉毡和薄膜遮盖情况，及时重新恢复受风吹或人为移动后的遮盖物。同时，要经常检查混凝土面接触的薄膜情况。养护期间，薄膜内应始终保持有凝结水。如果混凝土表面干燥或薄膜内无凝结水，则掀开上层薄膜和棉毡，进行喷雾浇水，然后将上层棉毡和薄膜恢复原状。
⑷技术人员在养护期，应随时关注天气变化情况，出现异常情况时，应及时对覆盖层进行相应调整，保证各控制参数处于规范要求的范围内。
⑸混凝土覆盖保温层天数：根据计算保温天数dn=6天时，混凝土内部温度曲线趋于平缓，平均温差小于15℃，在第五天可将棉毡逐一摘掉，进行下道工序施工准备工作，等下班时重新覆盖好，保证晚上的保温厚度，第六天时全部揭除保温层，进行下一道的施工作业，并对混凝土表面继续进行7个昼夜洒水养护。
5.5砼质量保证措施
为保证浇筑砼的质量，其质量控制主要从砼的浇筑前、浇筑时、浇筑后三个方面进行控制。
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5.5.1浇筑前的控制：浇筑前应检查各种材料的质量情况，是否满足施工的需要，对材料质量达不到要求的严禁进场，保证浇筑期间的各种材料量的充足。加强参加施工人员的教育工作，进行技术交底，强调施工中的重点注意部位，提高员工的质量意识，施工前演习各种突发事件的应急处理措施，在各种突发事件发生后，保证事故的处理不影响正常施工。
5.5.2浇筑时的控制：因该部分砼一次性浇筑完成，施工过程中不允许施工缝出现，为保证砼在初凝前能进行上一层的砼浇筑工作，施工过程中每处砼浇筑部位安排一名管理人员跟班，每层的砼浇筑厚度严格控制在30cm内，每班次的浇筑部位实现挂牌作业，并在交接班的过程中注明上一班的浇筑位置，使浇筑责任落实到人，同时在施工的过程中随气温的变化调整砼的用水量，保证砼入模时的塌落度。
5.5.3浇筑后的控制：浇筑完毕后主要是砼的养护控制，在施工的过程中安排一专职养护班组进行砼的养护工作。
六、施工管理
6.1材料管理
6.1.1钢材技术性能必须符合《碳素结构钢》（GB700-88）的要求。
6.1.2胶合板技术性能必须符合《混凝土模板用胶合板》（ZBB70006-88）要求。 6.1.3木方必须符合质量标准要求。
6.1.4支架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的 3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。
6.1.5每根钢管的最大质量不应大于25kg，钢管表面应保持干燥、无明显锈蚀、无裂纹等表观现象。
6.1.6钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定： （1）应有产品质量合格证；
（2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合本规范第3.1.1条的规定；
（3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；
（4）钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范规范（JGJ130-2001）的规定； （5）钢管必须涂有防锈漆。
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6.1.7旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：
（1）表面锈蚀深度应符合规范规范（JGJ130-2001）的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；
（2）钢管弯曲变形应符合规范（JGJ130-2001）规定。 （3）钢管上严禁打孔。
6.1.8扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。
6.1.9扣件的验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。
（1）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
（2）新、旧扣件均应进行防锈处理。
（3）支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N•mm时，不得发生破外。 6.2过程管理 6.2.1施工前管理 （1）材料管理
材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用。
（2）交底管理
交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。
6.2.2施工中管理要点
（1）竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工。 （2）模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收。 （3）混凝土浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化。 （4）模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。 6.2.3质量管理措施
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（1）认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。
（2）认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。
（3）严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。
（4）混凝土浇筑过程中应派专人2～3名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。
（5）对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。
（6）为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵。
（7）所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。
（8）模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。
（9）严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。 （10）每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。
（11）所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。 （12）阴、阳角模必须严格进行加固处理。
（13）为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。
6.3验收管理
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6.3.1不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。 6.3.2施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。
6.3.3混凝土结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。 6.3.4预埋件和预留孔洞的允许偏差
项目 预埋钢板中心线位置 预埋管、预留孔中心线位置 插筋 外露长度 预埋螺栓 外露长度 预留孔 尺寸 6.3.5现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法 项目 轴线位置 底模上表面标高 截面内部尺寸 层垂直高度 基础 柱、墙、梁 不大于5m 大于5m 相临两板表面高低差 表面平整度 6.4混凝土浇捣管理
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允许偏差 3 3 5 +10，0 2 +10，0 10 +10，0 中心线位置 中心线位置 中心线位置 允许偏差(mm) 5 ±5 ±10 +4,-5 6 8 2 5 检查方法 钢尺检查 水准仪或拉线、钢尺检查 钢尺检查 钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 钢尺检查 2m靠尺和塞尺检查 ——实物保护控制中心剪力墙施工方案
6.4.1隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品混凝土采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时电话再次确认混凝土站材料储备，供应能力等相关信息。确保混凝土浇筑正常进行。
6.4.2根据实验室混凝土配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测；
6.4.3开盘前检查混凝土配合比报告，实测混凝土坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。
6.4.4混凝土浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。
6.4.5墙、柱和梁板分开浇筑，竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。 七、质量通病防治
7.1模板通病防治
⑴轴线偏位的预防措施：模板轴线放线后，由专人进行技术复核；柱模板顶部和跟部均用钢筋焊接限位；支模板时拉水平、竖向通线，并设竖向总垂直度控制线，以保证模板竖向、水平位置的准确；浇捣砼时，要对称下料。
⑵模板标高偏差的预防措施：每层楼设标高控制点，竖向模板跟部须找平；模板顶部设标高标记，严格按标记施工。
⑶模板接缝不严的预防措施：变形的模板及时进行修整；梁、柱部位支撑严格按模板大样图施工，确保牢靠。
⑷梁模板缺陷的防治措施：梁支撑底部必须夯实，铺放通长垫木，以确保梁支撑不沉降；梁上口用48×3.5钢脚手管固定，当梁高超过700mm时，在梁中加14对穿螺栓；模板支设前，认真涂刷隔离剂两道。
7.2钢筋工程质量防治
⑴表面锈蚀的预防措施：浮锈用麻袋布擦拭干净；陈锈用钢丝刷除净；老锈先用小锤敲击，使锈片剥落干净，再用钢丝刷刷干净，因麻坑、斑点以及锈皮去层会使钢筋截面损伤，使用前必须鉴定是否降级使用。
⑵钢筋剪断尺寸不准的预防措施：确定应剪断的尺寸后拧紧定尺卡板的紧固螺栓；调整固定刀片与冲切片间的水平间隙，对冲切片作往复水平动作的剪断机间隙以0.5～1mm为合适。
⑶钢筋调直切断时被顶弯的预防措施：调整弹簧预压力，并事先试验合适。
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⑷成型尺寸不准的预防措施：加强钢筋配料管理工作，预先确定各种形状钢筋下料长度调整值，配料时事先考虑周到；画弯曲钢筋分段尺寸时，将不同角度的下料长度调整值在弯曲操作方向相反一侧长度内扣除，画上分段尺寸线；形状对称的钢筋，画线要从钢筋的中心点开始，向两边分画；可在成型案上画出角度准线或采取钉扒钉做标志的措施；对于形状比较复杂的钢筋，如要进行大批成型，先放出实样。
⑸骨架外形尺寸不准的预防措施：绑扎时将多根钢筋端部对齐；防止钢筋绑扎偏斜或骨架扭曲。
⑹板中钢筋的砼保护层不准的预防措施：检查保护层砂浆垫块厚度是否准确，并根据板面积大小适当加垫；钢筋网片有可能随砼浇捣而沉落时，应采取措施防止保护层偏差。
⑺露筋的预防措施：砂浆垫块垫得适量可靠；对于竖立钢筋，可采用埋有铁丝的垫块，绑在钢筋骨架外侧；同时，为使保护层厚度准确，需用铁丝将钢筋骨架拉向模板，挤牢垫块；以免解决露筋缺陷的同时，使得保护层厚度超出允许偏差。
⑻箍筋间距不一致的预防措施：根据构件配筋情况，预先算好箍筋实际分布间距，供绑扎钢筋骨架时作为依据。
⑼绑扎搭接接头松脱的预防措施：钢筋搭接处用铁丝扎紧。
⑽梁箍筋被压弯的预防措施：当梁的截面高度超过700mm时，在梁的两侧面沿高度每隔300－400mm应设置一根直径不小于10mm的纵向构造钢筋；纵向构造钢筋用拉筋联系。拉筋直径一般与箍筋相同，每隔3－5个箍筋放置一个拉筋。
⑾绑扎接点松扣的预防措施：绑扎12mm以下钢筋宜用22#铁丝；绑扎直径12-16mm钢筋宜用20#铁丝；绑扎梁、柱直径较大的钢筋可用双根22#铁丝；绑扎时要尽量选用不易松脱的绑扣形式。
7.3混凝土工程主要质量通病防治
⑴麻面的预防措施：模板表面清理干净，不得粘有干硬水泥砂浆等杂物；浇筑混凝土前，模板应浇水湿润，并清扫干净；模板拼缝严密，如有缝隙，应堵严；模板隔离剂应选用长效的，涂刷要均匀，并防止漏刷；混凝土应分层均匀振捣密实，严防漏振，每层混凝土振捣至排除气泡为止；拆模不应过早。
⑵露筋的预防措施：浇捣砼时，应及时检查钢筋位置，采取限位措施防止钢筋偏位；及时检查保护层的垫块厚度、数量、位置是否准确，发现问题及时修整；砼振捣时，严禁直接振动在钢筋上。
⑶砼裂缝的预防措施：配制砼时，应严格控制水灰比和水泥用量，选择级配良好的石
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子；控制拆模强度，侧模拆模时，砼强度不小于1.2Ma；砼浇捣好之后，采取两次抹实压平方法，在砼收水前再在表面进行抹实压平工作；门窗洞口和房屋四角薄弱部位适当放置加强筋，以防止这些部位裂缝；加强砼的养护工作。
八、模板拆除技术措施
8.1梁、板模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。
8.2模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合现浇结构拆模时所需混凝土强度规定后方可拆除。
8.3拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 （1）墙模板拆除
墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。
（2） 楼板模板拆除
楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。
8.4模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。
8.5模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。 8.6其他技术要求：
（1）拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。
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（2）支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。
（3）模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。 1）侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除。 2）底模拆除梁长≥8米，混凝土强度达到100%；＜8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除。
3）板底模＜2米，混凝土强度达到50%，＞2米＜8米混凝土强度达到75%，≥8米，混凝土强度达到100%方可拆除。
4）梁、板模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。
5）柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。
6）墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。
7）楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧帮模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。
九、安全保证措施
⑴模板存放在施工现场必须有可靠的安全措施，不得沿建筑物周边外墙放置，同时不得堆放在施工层之上，避免影响施工及风荷载的作用造成倾覆。
⑵作业前要做好施工安全交底和安全教育工作，仔细检查吊装用钢丝绳、卡具及每块模板上的吊环，并设专人指挥，统一信号，密切配合。
⑶模板起吊应做到稳起稳落，就位应准确。起吊前注意将模上松动的东西取下。禁止用人力搬运模板、斜吊以防模板大幅度摆动碰撞其他模板。
⑷模板拆、装区域周围应设置围栏，并挂设明显的标志牌，非作业人员禁止入内。 ⑸安装和拆除模板的操作人员必须加强个人的自身安全防护，并系好安全带。
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⑹模板起吊前，应复查穿墙螺栓是否有漏拆，并应能保证模板与墙体完全脱离。拆除外墙模板吊钩应垂直，不得斜吊，以防碰撞相邻模板及墙体。挂钩时手不离钩，待吊钩超过头部时方可松手，须超过障碍物以上的允许高度才能行车和转臂。
⑺大模板安装、拆除、指挥和挂钩人员必须站在安全可靠的地方方可操作，严禁人员随大模板起吊。
⑻对遇有6级以上大风时，不准吊装模板；雨天吊装模板应格外注意。
⑼楼梯间模板在支模过程中，如需中途停歇，应将支撑顶牢，拆模间隙时将活动的模板、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。
⑽顶板模板拆除时，操作人员应相互配合，协调工作，传递模板不得乱扔。 ⑾板上的预留洞应在模板拆除后及时覆盖好。
⑿顶板及阳台板模板拆除时，其强度应能满足设计与规范要求。
⒀各种机械操作必须持证上岗，专职专岗；施工用电必须由专职电工接线，严禁私拉乱接。
⒁在砼浇筑过程中，派专人对模板支撑系统进行监控，发生异常情况，及时上报处理。 ⒂对于用电设备，事先检查是否漏电，设备是否运转正常。有异常情况及时检修。 ⒃对砼施工过程中的操作脚手架进行安全检查，每块跳板必须用铁丝与脚手架绑扎牢固，不得出现探头板现象。
⒄对施工区域内的孔洞、平台、楼梯、临空面边缘等，搭设标准安全护栏进行防护。 ⒅所有进入施工现场人员必须正确戴好安全帽。 十、环境管理措施
⑴加固钢管时，不得猛砸钢管，以减少噪声污染。
⑵清除操作平台和楼层上杂物时，应装入容器中集中运走，严禁随意抛撒。 ⑶涂刷脱模剂或防锈漆时，应在模板或钢管下铺设垫布，防止油渍污地面。 ⑷施工中有噪声的工序应尽可能安排在白天；锯、刨材料时，应在木工棚内进行，必要时采取隔音减噪措施防止噪声扰民。
⑸木工作业区的刨花、木屑、碎木应自清、日产日清、活完料净脚下清。 ⑹混凝土施工时，采用低环保型振捣器，降低城市噪声污染。
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